4.2.5 工况五 再热蒸汽喷水流量Dzp=25t/h

4.2.5.1 各项流量列表

汽轮机汽耗量 D0'=D0=925.000－0.8442Dzp=903.88 t/h 锅炉蒸发量 Db=1.0101 D0 =913.009 t/h

锅炉给水量 Dfw = 1.0202D0－33.46×103－Dzp =893.318 t/h Dfw ' = 1.0202D0－Dzp =922.138 t/h

锅炉排污量 Dbl=0.0101D0=9.129 t/h 锅炉未排污量 Dbl' =0.0048D0=4.555 t/h 扩容蒸汽量 Df=0.0053D0=4.574 t/h 全厂汽水损失 D1=0.01Db=9.129 t/h 系统补充水量 Dma=0.0149D0=13.686 t/h

再热蒸汽量 Drh=0.74113D0－8.431×103+ Dzp =790.713 t/h 各级换热器抽汽量

D1?0.06153D0?2.0438?103=49.895 t/h D2?0.0942D0?3.0652?103=71.142 t/h D3?0.0243D0?8.6423?103=22.448 t/h

D4?0.0165D0?67.9928?103?0.0469Dzp=62.999 t/h D5?0.0452D0?0.3132?103?0.0340Dzp=26.767 t/h D6?0.0320D0?0.2023?103?0.0345Dzp=27.282 t/h D7?0.0311D0?0.2164?103?0.03214Dzp=25.332 t/h D8?0.0546D0?1.2352?103?0.0698Dzp=53.608 t/h

汽轮机排汽量 Dc?0.64153D0?67.2642?103?0.7824Dzp＝567.438 t/h

'除氧器耗汽量 D4?0.0165D0?4.0527?103?0.0469Dzp＝27.598 t/h

通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量Dc来 进行计算误差检查。

热井物质平衡：

Dc?0.64153D0?67.2642?103?07824Dzp＝567.438 t/h 汽轮机物质平衡：

Dc?D0??Dj??Dsgj

#1284代入数据可得：

Dc?567.802 t/h

(Dc－Dc#)/ Dc=(567.438－567.802)/ 567.438=－0.06% 经检验，计算误差很小。 4.2.5.2 热经济指标计算

机组热耗量

puQ0?D0'h0?Drhqrh?Dfh'?Dmahma?Dfwhw1?Ddhw

#代入数据可得：Q0?2421921.522×103 KJ/h 机组热耗率 q?Q0/pe

=2421921.522×10/306930

3

=8289.837KJ/(KW?h)

绝对电效率 ?e?3600/q=3600/7890.7944=0.434267 锅炉热负荷

'puQb?Dbhb?Drhqrh?Dblhbl?Dmahma?Dfwhw1?Ddhw

代入数据可得：Qb?2456563.1764×103 KJ/h 管道效率 ?p?Q0/Qb

=2421921.522×103/(2456563.1764×103) =0.98589

全厂热效率 ?cp??b??p??e =0.92×0.434267×0.98589 =0.394882

全厂热耗率 qcp?3600/?cp=3600/0.41378=8700.2755 KJ/(KW?h) 发电标准煤耗率 bs?0.123/?cp=0.123/0.41378=311.485×10-3

Kg/(KW?h)

5. 计算结果汇总与分析

5.1 各项汽水流量的计算结果

所有经严格校核后的流量计算结果见表5-1。

表5-1 各项汽水流量的计算结果 再热蒸汽喷水量变化工况 汽轮机的汽耗量D0=D0 锅炉蒸发量Db 锅炉给水量（不计减温水）Dfw 锅炉给水量（计入减温水）Dfw ' 锅炉排污水量Dbl 锅炉排污扩容蒸汽量Df 锅炉未排污量Dbl' 系统汽水损失量D1 系统化学补充水量Dma 再热蒸汽流量Drh 各 段 抽 汽 量 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 汽轮机排汽量Dc 除氧器耗汽量D4' 汽轮机物质平衡校核Dc# 排汽量相对误差(Dc－Dc#)/ Dc

工况一 925.000 934.343 914.865 943.685 9.343 4.681 4.662 9.343 14.005 783.708 51.306 72.856 23.171 62.531 26.520 27.030 25.098 53.099 561.420 27.131 561.784 －0.06 工况二 920.779 930.079 910.559 939.379 9.300 4.659 4.641 9.300 13.942 785.111 51.024 72.514 23.026 62.624 26.570 27.080 25.145 53.200 562.626 27.224 562.991 －0.06 工况三 916.554 925.811 906.248 935.068 9.257 4.638 4.619 9.257 13.878 786.512 50.742 72.171 22.882 62.717 26.618 27.130 25.192 53.303 563.829 27.317 564.194 －0.06 工况四 912.303 921.517 901.912 930.732 9.214 4.616 4.598 9.214 13.813 787.890 50.458 71.826 22.736 62.800 26.667 27.179 25.238 53.403 565.016 27.410 565.390 －0.06 工况五 903.88 913.009 893.318 922.138 9.129 4.574 4.555 9.129 13.686 790.713 49.895 71.142 22.448 62.999 26.767 27.282 25.332 53.608 567.438 27.598 567.802 －0.06 5.2 再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量

改变再热蒸汽喷水量后，在系统能量平衡下各项汽水流量都发生了变化。整理表5-l中各不同工况下相对于再热蒸汽每增加lt／h喷水量，引起系统各项汽水的相对变化量列于表5-2。

表5-2 系统各项汽水的相对变化量

汽水流量变化项 △D0 △Drh △D1 △D2 △D3 △D4 △D5 △D6 △D7 △D8 △Dc 汽水流量相对变量 -0.8448 0.2802 -0.05644 -0.06856 -0.02892 0.01872 0.00988 0.01008 0.00936 0.02036 0.24072 变化量的作用点 高压缸入口 再热器入口 GJ1入口 GJ2入口 GJ3入口 除氧器入口 DJ4入口 DJ3入口 DJ2入口 DJ1入口 低压缸排汽 1)在机组功率、各计算点上热力学参数不变的平衡计算中，人为地制造内扰_________由主给水泵中间抽头分流lt／h给水作为再热蒸汽喷水，低压再热蒸汽流量增加，排挤了汽轮机的进汽量，ΔD0＝0.8448t／h。

回热系统高压加热区段主给水流量减少。再热之前的GJ3、GJ2加热抽汽量分别减少了ΔD1＝0.05644t／h和ΔD2＝0.06856t／h，其共同影响使高压缸排汽量减少了ΔD0一ΔD1—ΔD2＝0.7198t／h。

2)每1t／h再热蒸汽喷水引入再热器入口，使再热蒸汽相对增加量ΔDrh＝0.2802 t／h。即机组在定功率下将lt／h给水短路于回热加热系统高压段和汽轮机高压缸，作为再热蒸汽喷水，在低压高温(537℃)状态下使中低压缸的做功量增加，最终使机组低压系统中工质流量增加了0.3483t／h。

3)系统在低压区段热平衡和物质平衡下。该0.2802t／h工质增量，分散于蒸汽再热之后的各级抽汽量∑Di(i=3～8)和汽轮机排汽量Dc。

4)如果原则性热力系统计算按定流量进行，再热蒸汽喷水的结果将会使机组的做功功率增加。