根据《建筑抗震设计规范》的规定，考虑空间工作和扭转影像调整排架柱的地震剪力和弯矩，各柱内力均乘以调整系数，内力图如图30所示

Fcr1作用于A柱和B柱

将AB跨吊车水平荷载作用下排架内力乘以系数，得到排架在AB跨Fcr1作用下的内力。根据《抗震规范》，对于A柱，B柱上柱内力应乘以吊车桥架引起的地震剪力和弯矩增大系数，A柱上柱内力增大系数，B柱上柱内力增大系数，得到其内力如图31。

Fcr2作用于C柱和B柱

将BC跨吊车水平荷载作用下排架内力乘以系数。根据《抗震规范》，对于B柱，C柱上柱内力应乘以吊车桥架引起的地震剪力和弯矩增大系数，C柱上柱内力增大系数，B柱上柱内力增大系数，得到Fcr2作用时的排架内力如图。 与横向水平作用效应组合的荷载效应计算

50%屋面雪荷载与屋面活荷载比值为×=

所以50%屋面雪荷载作用于AB，BC跨时所产生的排架柱内力可以利用叠加原理计算，即由屋面活荷载分别作用于AB，BC跨时乘以进行相加，从而得到屋面雪荷载作用下的内力。 AB跨有吊车

Dmin,k?338.2Pmin77????0.603 Dmin,k?Dmax,k??338.2??80.87KN ,

Pmax322Dmax,k560.76当Dmax?作用在A柱时，其内力图为 当Dmax?作用在B柱时，其内力图为 BC跨有吊车

Dmin,k?697Pmin92.4????0.635 Dmin,k?Dmax,k??697??97.05KN ，Pmax663.6Dmax,k1097.7当Dmax?作用在B柱时，其内力图为 当Dmax?作用在C柱时，其内力图为

六．柱设计

柱纵向受力钢筋计算

无地震作用和有地震作用时所得到内力组合是纵向受力钢筋计算的依据。为便于比较将有地震作用得到的内力组合值乘以抗震调整系数?RE，查得?RE=，A柱的内力组合汇表如下表：

无地震作用 截面 M 1-1 2-2 894 3-3 1199 有地震作用 V ?REM ?REN ?REV N 583 583 -26 选取控制截面最不利内力

混凝土等级强度C30（EC?3.0?104N/mm2,fc?14.3N/mm2）纵向受力钢筋采用HRB335级。由《混凝土结构（上）》式得，相对界限受压区高度为：

?b??1f1??cuEs?0.55 上下柱采用对称配筋，其截面有效高度分别是465和1165mm

对上下柱进行大小偏心受压判断：

上柱：Nb??1fcb?bh0?1.0?14.3?500?0.55?465?1828.6KN 下柱：

Nb??1fc[b?bh0?bf??bhf?]?1.0?14.3?[500?0.55?1165??500?100??150]?5439.4KN??

所以对于上柱，N?Nb?1828.6KN 属于大偏心受压

对于下柱，N?Nb?5439.4KN 属于大偏心受压

按照“弯矩相差不多时，轴力越小越好；轴力相差不多时，弯矩越大越不利”的原则确定

以下最不利内力：

上柱：M= N= 下柱：M= N=1199KN 柱长度计算

由表得，排架方向，上柱：l0?2.0Hu?2.0?4.0?8m 下柱：l0?1.0hl?1.0?6.35?6.35m 垂直排架方向：上柱：l0?1.25Hu?1.25?4?5.0m 下柱：l0?0.8hl?0.8?6.35?5.08m 上柱配筋

ei?e0?ea?626.06?20?646mm，

l08000??16?5故应考虑结构侧移和构件绕h500曲引起的二阶弯矩对轴向压力偏心距的影响，压力偏心距的影响： 选用6?22?AS?AS?2280mm2?，全部纵向钢筋的配筋率??下柱配筋计算

ei?e0?ea?745.62?40?785.62mm，

2280?2?1.8%>% 5002∵N?1199??1fcbf?hf??1430KN

∴x?N?1fcbf???167.69mm?2as?2?35?70mm且?hf?200mm

1256?2?0.8%>% 300000选用4?20?AS?AS?1256mm2?， ??柱平面外受压承载力验算

上柱平面外受压承载力验算时，最大内力为N?638.5KN

l05000》表得，??0.98 ??10，由《混凝土结构（上）

b500所以平面外受压承载力满足要求，下柱平面外受压承载力验算时，最不利内力为

??故平面外受压承载力满足要求。 Nu?0.9???fcA?fyAs???2940.08KN?1270.3KN，

??裂缝宽度验算：

上柱：M?324.8KN?m，下柱：M?894KN?m，N?518.8KN

N?1199KN

根据以上两组内力组合项次，可计算与该两组内力对应的弯矩和轴力标准值为：

上柱：M?283.74KN?m，下柱：M?785.76KN?m，e0?N?356.83KN

N?984.77KN

Mk283.74??103?795.17mm， Nk356.83因为

e0795.17??1.71?0.55，故应做裂缝宽度验算 h0465故最大裂缝宽度：wmax??cr?wmax??cr?deq??sk???1.9c?0.08?0.28mm??wmax??0.3mm，满足要求。 ??Es??te??sk?deq???1.9c?0.08??0.27mm??wmax??0.3mm，满足要求 Es??te??所以下柱配筋选为4?20?AS?AS?1256mm2?。 柱牛腿设计

牛腿几何尺寸的确定

牛腿截面宽度与柱宽度相等为500mm，取吊车梁外侧至牛腿外边缘的距离C1?80,

吊车梁端部宽为340mm，吊车梁轴线到柱面外侧的距离为750mm，则牛腿顶面的长度为750-500+340/2+80=500mm，相应牛腿水平截面高度为500+900=1400mm，牛腿外边缘高度

h1?500mm，倾角??450，于是牛腿的几何尺寸如图所示：

牛腿配筋

由于吊车垂直荷载作用于下柱截面内，即??750?800??50mm?0，故该牛腿可按构造要求配筋纵向钢筋取4?16，箍筋取?12@100 牛腿局部挤压验算

设垫板的长度和宽度为500×500mm，局部压力标准组合值： 故局部挤压应力为：

?skFvk604.56?103???2.42N/mm2?0.75fc?0.75?14.3?10.73N/mm2（满足要求） A500?500 柱的吊装验算

吊装方案：一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，如图所示 荷载计算：

上柱自重：g1?1.2?1.5?25?0.5?0.5?11.25KN/m

0.5(1.4?0.7?1/2?0.2)2?30.86KN/m 牛腿自重：g1?1.2?1.5?25?0.7下柱自重：g1?1.2?1.5?25?0.39?17.55KN/m，计算简图如图所示。 内力计算

194.8M1??17.55?6.32??40KN.m，弯矩图如图所示。

82柱吊装简易图

截面承载力计算

截面1-1：b?h?500?500mm,h0?465mm,As?As'?2082.64mm2，fy?300N/mm2 故截面承载力：