1. 恒荷载：由板传来： 6.25×3=18.75KN/m 次梁自重： 5.25KN/m 合计： gk=24KN/m 2. 活荷载： qk=2×3=6KN/m 3. 荷载组合设计值
g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.2×24+1.4×6=37.2KN/m
g+q=1.35gk+1.4×0.7 qk=1.35×24+1.4×0.7×6=38.28KN/m
取g+q=38.28KN/m (单向板部分的荷载设计值)
4. 双向板部分的荷载设计值 3-○4轴间：l○5-○6轴间：l○
0x
/l0y=4.5/3=1.5<2， 故为双向板； /l0y=3/3=1<2， 故为双向板。
0x
双向板部分次梁承受的最大荷载g+q=38.28KN/m 将梯形分布荷载化为等效的均布荷载：
gE=(1-2α2-α3)q=[1-2(1.521.53)-()]?38.28?28.36KN/m 4.54.5将三角形分布荷载化为等效的均布荷载：
55qE?q??38.28?23.93KN/m
88屋面次梁的几何尺寸和计算简图见图3-5
图3-5 屋面次梁的几何尺寸和计算简图
二、内力计算
1、由于各跨跨距相差较大，次梁的弯矩用弹性理论中的弯矩分配法求得，其中各跨的计算跨度l0为各跨轴线间的距离lc 。
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图3-6 屋面次梁各截面弯矩(单位：KN·m)
2、内力汇总
表3-5 屋面楼面次梁各截面内力
截面 M(KN·m) V(KN) A 支座 A-B 跨中 B 支座 左 右 -216.6 -172 132 F 支座 左 右 -87 -36 132 B-C 跨中 121 -- F-G 跨中 130 -- C 支座 左 右 -83 -132 64 G 支座 左 右 -186.5 -132 155 C-D 跨中 4 -- G-H 跨中 164 -- D 支座 左 右 -106.7 -64 126 H 支座 左 右 -232.7 -155 172 D-E 跨中 134 -- H-I I 跨中 支座 164 0 -- -103 0 170 103 -- E E-F 支座 截面 跨中 左 右 M(KN·m) -99.5 -40 V(KN) -126 36 -- 3、截面承载力计算 间距8.1m计算）
1) 次梁跨中截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取最大跨轴线
l8.1==2.7m33 b'f=b+sn=0.3+3=3.3mb'f= 取b'f=2.7m
判断跨中截面属于哪一类T形截面 取h0=700-35=665mm， 则：
h'f100bhf(h0-)=1000×100×16.7×(665-)=1027.05KN?m>167.1KN·m
22'f'f'c故属于第一类T形截面。
2) 支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取h0=700-35=665mm 3) 次梁正截面受弯承载力计算
表3-6 屋面次梁正截面受弯承载力计算
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l0b= M3M截面 M 1?1?2α0As=γ0h0fy(跨中) α0=2 ξ?1?1?2α0γ0? bh0fc位置 (KN·m) 2或 （mm2） b（支座） 7.2A-B 0.010<ζb =2.4 0.010 170 0.995 856 3跨中 B 0.103<ζb -216.6 300 0.098 0.949 1144 支座 6.9B-C 0.007<ζb =2.3 0.007 121 0.997 608 3跨中 C 0.038<ζb -83 300 0.037 0.981 424 支座 4.5C-D =1.5 0.0004 0.0004<ζb 4 1.000 20 3跨中 D 0.049<ζb -106.7 300 0.048 0.976 548 支座 6.6D-E 0.008<ζb =2.2 0.008 134 0.996 674 3跨中 E 0.046<ζb -99.5 300 0.045 0.977 510 支座 3E-F 0.005<ζb ?1 -40 0.005 0.998 201 跨中 3F 0.040<ζb -87 300 0.039 0.980 445 支座 6.9F-G 0.008<ζb =2.3 0.008 130 0.996 654 3跨中 G 0.088<ζb 186.5 300 0.084 0.956 978 支座 8.1G-H 0.008<ζb =2.7 0.008 164 0.996 825 3跨中 H 0.111<ζb -232.7 300 0.105 0.945 1234 支座 7.2H-I 0.009<ζb =2.4 0.009 164 0.996 825 3跨中 4) 次梁斜截面受剪承载力计算 'f实配 选配 钢筋 钢筋 面积 (mm2) 320 941 420 1256 220 628 220 628 220 628 220 628 320 941 220 628 220 628 220 628 320 6941 420 1256 320 941 420 1256 320 941 由表3-5得，Vmax=172KN
0.25βcbh0fc=0.25×1.0×300×665×16.7=833KN > Vmax=124KN 则截面尺寸满足要求
0.7ftbh0=0.7×1.57×300×665=219KN > Vmax=124KN 则按构造规定选配箍筋，选配
6＠250
3.4.2 楼面次梁内力计算(取L1计算)
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一、荷载设计值
1.恒荷载：由板传来： 3.56×3=10.68KN/m 次梁自重： 5.25KN/m 合计： gk=15.93KN/m 2. 活荷载： qk=2×3=6KN/m 3. 荷载组合设计值(单向板部分的荷载设计值) g+q=1.2 gk+1.4 qk=1.2×15.93+1.4×6=27.52KN/m
g+q=1.35gk+1.4×0.7 qk=1.35×15.93+1.4×0.7×6=27.39KN/m 取g+q=27.52KN/m
4. 双向板部分的荷载设计值 3-○4轴间：l○5-○6轴间：l○
0x
/l0y=4.5/3=1.5<2， 故为双向板； /l0y=3/3=1<2， 故为双向板。
0x
双向板部分次梁承受的最大荷载g+q=27.52KN/m 3-○4轴间：将梯形分布荷载化为等效的均布荷载： ○
gE=(1-2α2-α3)q=[1-2(1.521.53)-()]×27.52=20.39KN/m 4.54.55-○6轴间：将三角形分布荷载化为等效的均布荷载： ○
55qE=q=×27.52=17.2KN/m
88楼面次梁的几何尺寸和计算简图见图3-7
图3-7 楼面次梁的几何尺寸和计算简图
二、内力计算
1、由于各跨跨距相差较大，次梁的弯矩用弹性理论中的弯矩分配法求得，其中各跨的计算跨度l0为各跨轴线间的距离lc。
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