见《乌木铺1#大桥主墩系梁施工方案》。 5.9 墩顶实心段施工 当模板翻升至墩顶实心段底部时，拆除墩身内模架，采用吊放方式安装底模,然后绑扎钢筋，提升、安装外模板并浇混凝土。墩顶施工过程当中根据施工图注意预应力钢绞线的正确安装施工及墩顶钢箱牛腿的预埋安装，牛腿预埋施工方法在《乌木铺1#大桥0#块施工方案》中详叙。 5.10 墩身线形控制 （1）、在承台浇注完混凝土后，利用护桩恢复墩中心，并从大桥控制网对其校核，准确放出墩身大样，然后立模、施工墩身第一节混凝土，并在墩身底部的实心段混凝土上放出墩中心，同时设置一直径为40cm、高40cm的钢筋混凝土圆台，将墩中心准确地定位在预埋的钢筋头上。每节段模板安装完后，利用全站仪对四边的模板进行检查调整。施工中要检查模板对角线，将误差控制在5mm以内，以保证墩身线形。检查模板时，已灌混凝土的模板上每个方向作2个方向点，防止大雾天气不能检查模板时，可以拉线与全站仪互为校核，不影响施工。检查模板时间在每天9点以前或下午4点以后，避免日照对墩身的影响；墩身上的后视点尽量靠近承台，每次检查前校核各个方向点是否在一条直线上，如有偏差，按墩高比例向相反方向调整。 （2）、墩身垂直度控制 墩身垂直度采用两台铅垂仪控制，第一段墩身砼施工完毕后，于墩身四角布置8个点，每个点距墩身面50cm，要求采用全站仪放点后并复核点与墩柱面及点与点之间的距离。垂直度检测时将两台铅垂仪置于同一墩柱面的相邻两个点上，调试好铅垂仪使之投射到放于墩顶的反射板上，采用水线连接两点观测该墩身面的位置情况，同时采用钢尺检测点到墩身面的距离，调整模板使之能与两点之间的连线与模板面重合，同时满足点到墩身面的50cm距离，既完成该面的调整，依次将每个面调整到位既满足了墩身垂直度要求。 5.11 滑升支架验算 5.11.1
计算依据
（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； （2）《钢结构设计规范》GB50017-2003； （3）《材料力学》； （4）《结构力学》； 5.11.2
滑升架承受的荷载重量
滑升架承受的荷载重量见下表：
荷载统计表
名 称 48钢管（竖向） 48钢管（大横向） 48钢管（小横向） 48钢管（大斜撑） 48钢管（小斜撑） 48钢管（倒角长） 48钢管（倒角短） 28工字钢(大面) 单位重（kg） 3.84 3.84 3.84 3.84 3.84 3.84 3.84 43.40 钢管总长（m） 640.00 363.80 119.20 192.80 181.60 102.80 68.00 21.52 重量（kg） 2457.60 1396.99 457.73 740.35 697.34 394.75 261.12 933.97 备 注 28工字钢(小面) 14工字钢(大面) 14工字钢(小面) 14工字钢(加肋) 钢板（厚10mm） 工作平台（钢筋网） 43.40 16.90 16.90 16.90 78.50 6.64 1.78 1.20 1.20 11.32 17.12 6.52 9.60 1.17 200.40 330.00 491.29 289.33 110.19 162.24 91.94 1331.46 588.06 10404.36 104.04 124.85 149.82 83.25 99.90 119.89 栏杆钢筋（16） 自重荷载（Kg） 自重荷载（KN） 人群、机械荷载系数 施工荷载系数 总荷载（KN） 每根圆钢承担荷载（KN） 80圆钢受力不均匀系数 单根圆钢计算荷载（KN） 149.82 14.98 1.15 17.23 5.11.3 滑升支架的安全验算
滑升支架由D48*3.5mm钢管框架作业平台、工28、工14承重工字钢框架及支承钢棒组成。整个滑升架自重及施工荷载通过φ80mm钢棒（Q235钢）穿入墩身来承重。详见附件《墩柱滑架设计图》。工字钢与工字钢的连接采用1cm厚钢板辅助焊接。
故，整个滑升支架只需验算： 1、单根支承钢棒最大剪力； 2、框架工字钢所承受的弯矩及应力。 5.11.3.1单根钢棒截面验算
单根钢棒截面验算表
80圆钢截面系数（cm3） 容许应力（MPa） 最大弯矩（KN.M） 抗弯截面系数（cm3） 验算结果 最大剪应力（MPa） 容许剪应力（MPa） 验算结果 Wz Wmax=17.23*0.2 Wz'=3.45/235*1000 Wz' 框架工字钢截面验算表 框架所承受荷载（KN） 最大分段上受力（KN） 最大分段间距（M） 最大弯矩（KN.M） 抗弯截面系数（cm3） 查 表（工28#a） 验算结果 119.89 7.49 3.40 25.48 169.84 508.00 安 全 Wmax=7.49*3.4 Wz'=25.48*1000/150 Wmax< Wz' 6 模板计算参数 6.1 混凝土侧压力的确定 混凝土作用于模板的侧压力随着混凝土浇筑高度的增加而增加，但当浇筑高度达到一定临界时，当侧压力达到50kN/m2时侧压力并不再随着高度而增加只是一个固定值。侧压力按以下公式进行计算： F?0.22rct0?1?2V F?rcH 12； F——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m） rc——新浇混凝土的密度（kN/m），取24kN/m； 3 3 2 t0——新浇混凝土的初凝时间，根据试验依据取6.5h； ?1——外加剂影响修正系数，本计算取掺外加剂，按1.12取值； ?2——坍落度影响系数，取坍落度为200～240cm，取1.15 V——浇筑速度(m/h),取0.22m/h； ，本式取6m。 H——侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m） F?0.22rct0?1?2V=0.22?24?6.5?1.12?1.15?0.22?20.73kN/m2 F?rcH?24?6?144kN1212/m2 第二种计算大于50kN/m2,故浇筑混凝土产生的侧压力50kN/m2。 6.2 拉杆受力计算 拉杆采取φ25精轧螺纹钢作为拉杆，在模板端工丝用螺栓进行加固，在承台侧采用焊接在劲性骨架或固定的钢筋上。拉杆间距采取1.0m×1.3m。 侧压力产生的拉力F=50*1*1.3=65KN φ25精轧螺纹钢的拉应力［F］=400*490=196KN 拉杆的安全系数：K=［F］/F=196/65=3.02（结构满足安全） 7 作业人员上下及管线布设 10号、11号墩右侧各安装1台施工电梯供作业人员上下。纵向输送泵管