剪力图

弯矩图

可得分配梁最大剪力Vmax=36.88KN

最大弯距Mmax=11.39KN*M

强度检算：

工字钢I25b的截面抵抗矩为W=423cm3 ,h=250 mm, tw=10 mm.

正应力σ＝Mmax/W=11.39×106/423×103=26.93MPa＜【σ】=145Mpa （钢材抗拉强 度设计值） 剪应力检算:

τmax=Vmax/htw=1.3×36.88×103÷（10×250）=19.18Mpa≤fv=85Mpa（钢材抗剪 强度设计值）式中临时结构的安全系数取1.3 结论：满足规范及设计要求 1.4.2主梁检算

主梁结构形式：便桥主梁采用贝雷片纵梁7排贝雷片组成，间距为0.9米。桥梁单跨度12米。 （1）结构自重

①桥面板的自重：q1=78.5*12*6*0.01＝56.52KN

②分配梁的自重：q2=0.4203*6*41＝50.44KN ③贝雷片纵梁自重：q3=3.1*28=86.8KN

则桥面系荷载自重集度：qz=（q1+q2+q3）/12=16.15KN/M （2）主梁强度计算

主梁共7排321型装配式公路钢桥贝雷片拼装而成。 计算简图1：（工况一：弯矩最不利情况）

采用车道荷载检算，PK=298KN ，均布荷载标准值为qk=10.5KN/M 桥面系荷载自重集度qz=（q1+q2+q3）/15=16.15KN/M 则均布荷载集度q=qz+qk=26.65 KN/M 强度检算：

最大弯矩：Mmax=PK*L/4+qL2/8=298*12/4+26.65*122/8=1373.7KN*M<[M] =7*788.2KN*M=5517.4N*M，满足要求。

（3）主梁剪力计算，计算简图2：（工况二：剪力最不利情况）

由ΣM1=0 支座反力R2=（298*12+26.65*12*6）/12=457.9KN 由ΣM2=0 支座反力R1=26.65*12*6/12=159.9KN

根据《公路工程技术标准》（JTJB01—2003）P23页要求:计算剪力效应时,荷载值应乘以1.2的系数。

最大剪力：τmax= 1.2×(PK +qL/2)=1.2×（298+26.65*12/2)=549.48 KN<[τ] =7*245.2=1716.4KN，满足要求。 （3）主梁挠度计算

贝雷梁挠度由三方面组成：f=f1+f2+f3

其中：f1为梁自重引起的挠度（包含自重及均布荷载）

f2为外力引起的挠度 f3为销轴间隙引起的挠度

A、 梁自重引起的挠度（包含自重及均布荷载）

f1=5ql4/384nEI=5*26.65*120004/(384*210000*7*2.505*109)=1.95mm B、外力引起的挠度

f2=PL3/48nEI=298000*120003/(48*7*210000*2.505*109)=1.8mm C、销轴间隙引起的挠度

f3=0.05n2 =0.05*42 ==0.8cm=8mm 则f=f1+f2+f3=1.95+1.8+8=11.75mm 1.4.3连接梁检算

连接梁采用工字钢I45b的截面抵抗矩为Wx=1500cm，h=450 mm, tw=13.5 mm.

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连接梁在工况二时受力最大，集中力P=549.48KN由4根45b型工字钢分担，则作用在单片主梁贝雷片上的集中力P=549.48÷4=137.37KN，其计算简图如图3。

经力学求解器程序计算出内力图：

弯距图

剪力图

可得连接梁最大剪力Qmax=153.57KN

最大弯距Mmax=95.46KN*M

强度检算：

弯矩产生的应力σ＝Mmax/W=95.46×10/1.5×10=63.46MPa＜【σ=145Mpa（钢材抗拉强度设计值）

结论：满足规范及设计要求 剪应力检算：

τ=V/htw=1.3×153.57×103÷（13.5×450）=32.86Mpa≤fv=120Mpa（钢材抗剪强度设计值）式中临时结构的安全系数取1.3 结论：满足规范及设计要求 1.4.4钢管桩检算 （1）荷载计算

对钢管桩考虑最不利荷载情况,即1.4.2.（3）条计算的支座反力R2=457.9KN，则在钢管桩处的荷载为457.9KN

桥面板的自重：q1=78.5*12*6*0.01＝56.52KN 分配梁的自重：q2=0.4203*6*41＝50.44KN 贝雷片纵梁自重：q3=3.1*28=86.8KN 连接梁的自重：q4=0.87458*6*2＝10.5KN 钢管桩自重：q5=1.22*18*3＝65.88KN

N=457.9+(56.5+50.44+86.8)/2+10.5+65.88=631.15KN （2） 钢管桩单桩极限容许承载力计算

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