ξ
其中AS/4配给底板，3AS/4配给侧墙，底板配 8@250（802 ） 侧墙配4 20+2 25（ ）,构造钢筋配Φ8@200. 纵向受剪承载力计算：
V= （g1+g22+g底板/2+q42+g52+q62/2）ln=557KN 截面尺寸验算 h w=h0=2730mm h w/b=10.1 6.0
KV=1.2 557 0.25fcbho=0.25 11.9 270 2730=1754.3KN 截面尺寸满足
要求
截面抗剪腹筋计算：
VC=0.7ftbh0=0.7 1.27 2730 270=655.3KN 故需按计算确定腹筋。 因为KV- VC=ASbfy
即ASb=（KV- VC）/( fy )=46.7×1000/(360 )=183mm2
为了改善抗剪，由纵筋弯起2 25（982mm2）满足设计第一排弯起钢筋的起弯点离支座边缘的距离为s1+h-a-a′,其中s1=100mm 该截面上的剪力设计值V=557-79.6×2.795=334.5KN<(Vsb+VC)/K =585KN 不需要弯起第二排。 纵向限裂计算： 标准荷载效应弯矩值MK=M/ =2150.4kN.m 对于受弯构件钢筋应力： = = =337.8N/ 有效配筋率计算： = = =0.124＜0.03 取0.03 = （30+c+0.07 =2.1 设计要求。 构件变形计算： ） 受弯构件其中 取2.1， （25 30+0.07 ）=0.2mm＜0.25mm，故抗裂符合 抗弯刚度Bs=(0.025+0.28αeρ)Ecbh03 其中αE= Ec=2.0 2.8×104=7.14 ρ=AS/bh0=2680/(270×2730) Bs=(0.025+0.28 7.14 0.0036) 104 270 27303=4.95 N.mm2 抗弯刚度：B=0.65 Bs=3.22 N.mm2 挠度f= S为与荷载形式，支承条件有关系数，此处S取 l0为梁的计算跨度，带入数据得： =15 排架形式及尺寸的选择 采用C25混凝土，H=5m，B=3.7m，排架短边 =0.4m，长边 =1.0m，h横梁梁高 =0.4m，梁宽 =0.3m，牛腿h=0.5m，牛腿处倾角θ= ，牛腿长度c=0.25m。 排架布置图 排架荷载计算 4.2.3.1、槽壳自重 槽=17.76×2+2.63×2+0.5×25×3.7×0.3×1.05+3×2+1.58×2=64.5 ， 槽壳=64.5×15=967.6 满槽水重 满槽水深时值水重设计值（h=2.5m） =1102.5×1.1=1212.8 排架自重 经计算排架的自重 排架=（0.3×0.5×4.6×25×2+0.3×0.4×3.7×25+0.3×0.75×0.25×25×2）×1.05=50.8 风荷载计算 A、作用于槽身的横向风压力 作用于槽身的风荷载强度标准值按下列公式（4-4）计算： = （4-4） 式中：W0--为基本风压值，根据资料取35kg/m2（即0.35kN/m2）； μs--为风载体形系数，本渡槽为矩形槽身，H/B=2.79/4=0.7，根据《渡槽》①中的表1-6可查得空槽时取1.70，满槽时取1.74； μz--为风压高度系数，因为槽身的迎风面距地面约5m，参考《渡槽》中的表1-5可近似取其值为1.0 μt--为地形、地理条件系数，此处取1.0,； βz--为风振系数，其值由自振周期T1决定，T1由下式（4-5）计算： =3.63 (4-5) 式中：H--为槽身重心至地面高度（m） M--为搁置于排架顶部的槽身质量(空槽情况)或槽身及槽中满槽水的总质量（kg），此处βz取1.0 E--为排架材料的弹性模量（N/m2），近似取C25混凝土的弹性模量2.8×1010N/m2； J--为排架横截面的惯性矩（m4）4； A--为排架的横截面面积（m2）； ρ--为排架材料的密度（kg/m3），取钢筋混凝土密度2.5×103kg/m3；由此可计算出自振周期： 将上述各参数的取值代入公式（4-4）可计算得： =1.0×1.3×1.0×1.0×0.4=0.52 kN/m2 由于风荷载为活荷载，则槽身风荷载强度设计值： = =1.2×0.52=0.624kN/m2 已知槽身高2.5m，一节槽身长15m（包括两端伸缩缝长度），则作用于槽身上的横向风压力设计值为： =2.5×15×0.624=7.8 kN 可以近似的看作是通过摩阻作用传至立柱顶端的槽身横向风压P1 B、作用于排架的横向风压力可忽略不计 C、槽身在风荷载PZ的作用下传递给排架的铅直力P’忽略不计 作用排架节点上的荷载 计算工况的确定 A、满槽水加横向风压力 B、空槽加横向风压力 内力计算 因铅直向节点荷载只使立柱产生轴向力，水平向节点荷载是反对称的，而结构是对称的，故可取一半按图4—2，用“无剪力分配法”计算排架的内力。 排架内力计算简图