基础底面边缘的最大压力值计算：
当偏心距e>b/6时，e=1.202m > 5.5/6=0.917m Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc） 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5.5/20.5-2502.89/(1175.4+907.5)=2.687m。 Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m； 不考虑附着基础设计值：
Pkmax=2×(1175.4+907.5)/(3×2.687×5.5)= 93.945kPa；
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下:
fa = fak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2； εb、εd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； γm--基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d--基础埋置深度(m) 取10.300m； 解得地基承载力设计值：fa=509.000kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=509.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=68.856kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=93.945kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.97；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.43MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1.60+(1.60 +2×1.15)]/2=2.75m；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.15=3.90；
Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=112.73kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×(5.50-3.90)/2=4.40m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=112.73×4.40=496.03kN。
允许冲切力：0.7×0.97×1.43×2750.00×1150.00=3070692.62N=3070.69kN > Fl= 496.03kN； 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算 1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12
式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.50-1.60)/2=1.95m； Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取112.73kN/m2； P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×1.548-al）/3×1.548＝112.73×(3×1.55-1.95)/(3×1.55)=65.409kPa；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.20=1225.13kN/m2；
l --基础宽度，取l=5.50m；
a --合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.55m； a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m。
经过计算得MI=1.952×[(2×5.50+1.60)×(112.73+65.41-2×1225.13/5.502)+(112.73-65.41)×5.50]/12=470.33kN〃m。
2.配筋面积计算
αs = M/(α1fcbh02) δ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-δ/2 As = M/(γsh0fy)
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho --承台的计算高度，ho=1.15m。
经过计算得： αs=470.33×106/(1.00×14.30×5.50×103×(1.15×103)2)=0.005； ξ=1-(1-2×0.005)0.5=0.005； γs=1-0.005/2=0.998；
As=470.33×106/(0.998×1.15×103×300.00)=1366.38mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00×1200.00×0.15%=9900.00mm2。 建议配筋值：HRB335钢筋，25@255mm。承台底面单向根数21根。实际单向配筋24根。（本工程钢筋采用HRB335钢筋，双层钢筋网片施工，详设计前面图纸要求。）
1 工程概况
******居住小区建设项目工程1#、2#、3#、7#楼结构施工期间的垂直运输，主要由3台QTZ5610塔吊来完成。在将来主体结构施工完成以后再另外布置垂直运输设备，并再将所选择的垂直运输设备编制其相应的安装拆除方案，这里仅针对塔吊的安装、拆除及塔吊附着装置设置方案进行描述。
1.1 各栋楼建筑特征概况
建筑特征主要概况表 表1.1
建筑物编层数 号 1# 2# 3# 7# 32F 33F 30~33F 31F 平面形状 矩形 条形 条形 条形 1 3 2 3 大致 单元数 （m） 27.7 84.7 59.1 70.4 有 有 有 有 平面最大长度 有无地下室 （m） 104.6 105.4 100.8 100.8 最大建筑物高度 1.2塔吊的基础概况
目前现场塔吊基础的桩基早已按照《塔吊基础设计与施工方案》的要求施工完成，并将塔吊基础（钢筋砼基础）也已经按照《塔吊基础设计与施工方案》的要求施工完毕。
1.3塔吊安装范围概况
塔吊安装主要参数及服务范围情况 表1.2
塔吊编号 安 装 建筑物 塔吊型号 臂长 （m） 安装高度 （m） 最大起重量（t） 最小起重量服务范围 （t） 1#、3# 楼1# 1#楼 QTZ5610 56 120 6 1 及地库 2#楼及地2# 2#楼 QTZ5610 56 120 6 1 库 7#楼及地3# 7# QTZ5610 56 120 6 1 库 100% 100% 95% 盖率 对建筑物的覆1.4塔吊定位
? 1#塔吊定位见下图示意
A1A2
? 2#塔吊定位见下图示意
1.5塔吊附着布置
根据生产厂家对塔吊附着杆的技术参数要求，并结合现场实际情况局部对塔吊的附着杆进行了适当的调整，具体情况见下表1.5所示。
塔吊厂家对附着杆要求的技术参数以及现场适当调整后的主要情况
塔吊塔吊基础编号 顶标尺寸（m） 建筑物外墙边水平距离（m） 塔吊中心距离附着点之间的附着杆安装高度（m） 备注