天津农学院化工期末复习题 下载本文

7.某生产过程中需用冷却水将油从105 ℃冷却至70 ℃。已知油的流量为6 000 kg/h,水的初温为22 ℃,流量为2 000 kg/h。现有一传热面积为10 m2的套管式换热器,问在下列两种流动型式下,换热器能否满足要求: (1) 两流体呈逆流流动; (2) 两流体呈并流流动。

设换热器的总传热系数在两种情况下相同,为300 W/(m2·℃);油的平均比热容为1.9 kJ/(kg·℃),水的平均比热容为4.17 kJ/(kg·℃)。热损失可忽略。 解:本题采用??NTU法计算 (1)逆流时

6000?2.9?103W?C?3166.7W?C 36002000 Wccpc??4.17?103W?C?2316.7W?C

3600C2316.7 CR?min??0.732

Cmax3166.7KS300?10 (NTU)min???1.295

Cmin2316.7 Whcph?查图得 ??0.622

Q??Cmin(T1?t1)

?0.622?2316.7??105?22?W?1.196?105W

?Q1.196?105? T2?T1???105???C?67.2?C?70?C 能满足要求 Whcph?3166.7? (2)并流时 CR?0.732

(NTU)min?1.295

查图得 ??0.526

Q?0.526?2316.7??105?22?W?1.011?105W

?1.011?105? T2??105???C?73.1?C?70?C 不能满足要求 3166.7??8.在一单程管壳式换热器中,管外热水被管内冷水所冷却。已知换热器的传热面积为5 m2,总传热系数为1 400 W/(m2·℃);热水的初温为100 ℃,流量为5 000 kg/h;冷水的初温为20 ℃,流量为10 000 kg/h。试计算热水和冷水的出口温度及传热量。设水的平均比热容为4.18 kJ/(kg·℃),热损失可忽略不计。

5000 解: Whcph??4.18?103W?C?5806W?C

360010000 Wccpc??4.18?103W?C?11611W?C

3600C5805.6 CR?min??0.5

Cmax11611KA1400?5 (NTU)min???1.21

Cmin5805.6查图得 ??0.57 5传热量 Q??Cmi(T?t) 1n1 ?0.575?5805.6??100?20?W?2.67?105W ??T1?T2100?T2??0.575 T1?t1100?20解出 T2?54℃ CR?t2?t1t?20?2?0.5 T1?T2100?54解出 t2?43℃

第五章 蒸发 (一)例题

1、某平壁燃烧炉由一层厚100mm的耐火砖和一层厚80mm的普通砖砌成,其导热系数分别为1.0W/(m?C)及0.8W/(m?C)。操作稳定后,测得炉壁内表面温度为700C,外表面温度为100C。为减小燃烧炉的热损失,在普通砖的外表面增加一层厚度为30mm,导热系数为0.03W/(m?C)的保温材料。待操作稳定后,又测得炉壁内表面温度为900C,外表面温度为60C。设原有两层材料的导热系数不变,试求(1)加保温层后炉壁的热损失比原来减少的百分数;(2)加保温层后各层接触面的温度。(上216)

2、在某管壳式换热其中用冷水冷却油。换热管为?25mm?2.5mm的钢管,水在管内流动,管内水侧对流传热系数为3000W/(m?C);油在管外流动,管外油侧对流传热系数为

00000000300W/(m?0C)。换热器使用一段时间后,管壁两侧均有污垢形成,水侧污垢热阻为

0.00025m2?0C/W,油侧污垢热阻为0.000172m2?0C/W,管壁导热热系数为

45W/(m?0C)。试求(1)基于管外表面积的总传热系数;(2)产生污垢后,热阻增加的

百分数。(223)

3、某空气冷却器,空气在管外横向流过,冷却水在管内流过,管外侧的对流传热系数为

100W/(m?0C),管内侧的对流传热系数为4000W/(m?0C)。冷却管为?25mm?2.5mm的

钢管,其导热系数为45W/(m?C),设管内、外污垢热阻均可忽略。试求(1)总传热系数(2)若将管外对流传热系数?0提高一倍,其他条件不变,总传热系数增加的百分数(3)若将管内对流传热系数?i提高一倍,其他条件不变,总传热系数增加的百分数(上223)

4、在一套管换热器中,用冷水冷却将热流体由90C冷却至65C,冷却水进口温度为30C,出口温度为50C,试分别计算两流体做逆流和并流时的平均温度差。(上225)

00000第六章 吸收

1.对低浓度溶质的气液平衡系统.当总压降低时,亨利系数E将 不变 ,相平衡常数m将 增大 ,溶解度系数H将 不变

2.亨利定律表达式p*=Ex,若某气体在水中的亨利系数E值很小,说明该气体为 易溶 气体。

3.在吸收过程中,KY和kY是以 Y-Yi 和 Y-Y* 为推动力的吸收系数,它们的单位是 kmol/(m2·s)

4.若总吸收系数和分吸收系数间的关系可表示为 其中 表示

气膜阻力 ,当 项可忽略时,表示该吸收过程为 气膜控制 。

5.在1atm、20oC下某低浓度气体被清水吸收,若气膜吸收系数kG=0.1kmol/(m2·h·atm),液膜吸收系数kL=0.25kmol/(m2·h·kmol/m3),溶质的溶解度系数H=150kmol/(m3·atm),则该溶质为 易溶 气体,气相总吸收系数KY= 0.0997 kmol/(m2·h)。

6. 在吸收过程中,若降低吸收剂用量.对气膜控制物系,体积吸收总系数KYa值将 不变 ,对液膜控制物系,体积吸收总系数KYa值将 减小 。

7.双膜理论是将整个相际传质过程简化为 通过气膜和液膜两个膜层的分子扩散过程 8.吸收塔的操作线方程和操作线是通过 物料衡算 得到的,它们与 操作条件 、设备结构型式 和 系统的平衡关系等无关。

9.吸收因数A可表示为 ,它在Y—X图上的几何意义是 操作线斜率与平衡线斜率的比值

A?10.若分别以S1、S2,S3表示难溶、中等溶解度、易溶气体在吸收过程中的脱吸因数,吸收过程中操作条件相同,则应有S1 > S2 > S3 。

11.吸收过程中,若减小吸收剂用量,操作线的斜率 减小 ,吸收推动力 减小 12.吸收过程中,物系平衡关系可用Y*=mX表示,最小液气比的计算关系式

LmVY1?Y2

Y1X2= ?m 。

13.在常压逆流操作的填料塔中,用纯溶剂吸收混合气中的溶质组分A。已知进塔气相组成Y1为0.03(摩尔比),液气比L/V为0.95,气液平衡关系为Y=1.0X,则组分A的吸收率最大可达 95%

14.某吸收过程,用纯溶剂吸收混合气中溶质组分A,混合气进塔组成为0.1,出塔组成降至0.02(均为摩尔比),已知吸收因数A为1,若该吸收过程所需理论板NT为4层.则需传质单元数NOG为 4 。

15.在吸收操作中,吸收塔某一截面上的总推动力(以气相组成表示)为( A ) A.Y-Y* B.Y*-Y C.Y-Yi D.Yi-Y

16.在双组分理想气体混合物中,组分A的扩散系数是( C ) A.组分A的物质属性 B.组分B的物质属性 C.系统的物质属性 D.仅取决于系统的状态

17.含低浓度溶质的气液平衡系统中,溶质在气相中的摩尔组成与其在液相中的摩尔组成的差值为( D )。

A.负值 B.正值 C.零 D.不确定

18.某吸收过程,已知气膜吸收系数kY为2kmol/(m2·h),液膜吸收系数kX为4kmol/(m2·h),由此可判断该过程为( C )。

A.气膜控制 B.液膜控制 C.不能确定 D.双膜控制

19.在吸收塔某截面处,气相主体组成为0.025(摩尔比,下同),液相主体组成为0.01。若气相总吸收系数KY为1.5kmol/(m2·h),气膜吸收系数kY为2kmol/(m2·h),气液平衡关系为Y=0.5X,则该处气浓界面上的气相组成Yi为( B )。 A.0.02 B.0.01 C.0.015; D.0.005

20.含低浓度溶质的气体在逆流吸收塔中进行吸收操作,若进塔气体流量增大,其他操作条件不变,则对于气膜控制系统,其出塔气相组成将( A )。 A.增加 B.减小 C.不变 D.不确定

21.在逆流操作的填料塔中,当吸收因数A<1,且填料层为无限高时,则气液相平衡出现在( C )。

A.塔顶 B.塔上部 C.塔底 D.塔下部

22.在逆流吸收塔中,用纯溶剂吸收混合气中的溶质组分,其液气比L/V为2.85,平衡关系可表示为Y=1.5X(Y、X为摩尔比),溶质的回收率为95%,则液气比与最小液气比之比值为( B )。

A.3 B.2 C.1.8 D.1.5

23.在逆流吸收塔中,用纯溶剂吸收混合气中的溶质,平衡关系符合亨利定律。当进塔气体组成Y1增大,其他条件不变,则出塔气体组成Y2( A )、吸收率 ( C )。 A.增大 B.减小 C . 不变 D.不确定

?(一)作业

1. 在一直径为0.8 m的填料塔内,用清水吸收某工业废气中所含的二氧化硫气体。已知混合气的流量为45 kmol/h,二氧化硫的体积分数为0.032。操作条件下气液平衡关系为Y?34.5X,气相总体积吸收系数为0.056 2 kmol/(m3·s)。若吸收液中二氧化硫的摩尔比为饱和摩尔比的76%,要求回收率为98%。求水的用量(kg/h)及所需的填料层高度。

解:Y1?y10.032??0.0331 1?y11?0.032 Y2?Y1?1??A??0.0331??1?0.98??0.000662 X1*?Y10.0331??9.594?10?4 m34.5