=
=32.734MN/m
2）发生单位水平位移时，桩顶引起的水平力ρHH ρHH=
=
=9.7377MN/m
3）发生单位水平位移时，桩顶引起的弯矩ρMH ρMH=
=
=39.1454 MN
4）发生单位转角时，桩顶引起的水平力 ρHM=ρMH=39.1454MN
5）发生单位转角时，桩顶引起的弯矩 ρMM=
=
=224.0313 MN.m
桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力 ρNN ρHHρMH ρHM ρMM (MN/m)(MN/m)(MN)(MN) (MN.m) 32.734 9.7377 39.1454 39.1454 224.0313
五.求承台发生单位变位时，所有桩顶引起的反力和位移 （1）单位竖直位移时引起的竖向反力γvv γvv=n×ρNN=4×32.734=130.936MN/m
（2）单位水平位移时引起的水平反力γμμ γμμ=n×ρHH=4×9.7377=38.9508MN/m （3）单位水平位移时引起的反弯矩γβμ
γβμ=- n×ρMH=-4×39.1454=-156.5816 MN （4）单位单位转角时引起的水平反力γμβ γμβ=γβμ=-156.5816 MN
（5）单位转角时引起的反弯矩γββ γββ= nρMM+ρNN∑kixi2
=4×224.0313+32.734×(1×2.6872 ) ×2 =1365.64 MN.m
承台发生单位变位时,所有桩顶引起的反力和位移 γvv γμμ γβμ γμβ γββ (MN/m)(MN/m)(MN) (MN)(MN.m) 130.93638.9508-156.5816-156.58161365.64 六.求承台变位 1）竖向位移 V2=
=
=0.00945（非工作状况）
2）水平位移 μ2=
=3)转角 β2= =承台变位 变位 非工作状况
=0.0122m (非工作状况)
=0.00536 (非工作状况)
V (m) 0.0945 Μ (m) 0.0122 β (rad) 0.0025
七.求任一基桩桩顶内力 1）竖向力
N2=（v+βχ）+ρnn
=(0.00945+0.0025×2.687) ×32.734 (非工作状况) =0.52923MN 2）水平力
H2===0.01775MN
3）弯矩
M1=βρMM-μρMH
=0.00536×144.014-0.0261×23.852 (非工作状况) =0.1494MN.m
基桩桩顶内力
N H 内力 (MN) (MN) 非工作状况 0.52923 0.01775
八.求地面处桩身截面上的内力 1)水平力H0
H02= Hi=0.01775MN (非工作状况) 2)弯矩M0 M01=M+Hl0
=0.0825+0.01775×4.65=0.1650MN.m(非工作状况)
基桩桩顶内力
内力 非工作状况
H0 (MN) 0.01775 M0 (MN.m) 0.1650 M (MN.m) 0.0825 九.求桩身最大弯矩及内力位置 C12=
=
=4.5456(非工作状况)
由αу=0.489×6.78=3.31542 查表得: h=αy = 0.6-{[4.821+[3.141+{4.4546-[3.141+
= 0.542 (非作工作状况)
桩身最大弯矩位置 Y2MAX=
=
=1.108(非工作状况)
×(5.403-4.821)]-
×(3.597-3.141)]}×(0.6-0.5)
×(3.597-3.141)]}
-1
查表得: C112=1.059+
+
=1.082 (非工作状况)
桩身最大弯矩
Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m (非工作状况)
十. 桩身控制界面内力 桩身控制截面内力
内力 M N 工况 (MN.m) (MN) 非工作状况 0.1785 0.745 N2=rAh+N+
.X
=0.745MN
V (MN) 0.01775 =0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+(其中r为容重)
四、桩基础承载力验算 一.单桩承载力验算 Qμk=μ
+μ
s.
frc.hr+
p
.frc.Ap(《建筑桩基技术规范》第5.2.11.1-4计算)
=л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103) ×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095
=2003.75KN(frc为岩石饱和单轴抗压强度标准值按地质勘探报告第十一页表3取15.66×3
10Mpa
s、p按表5.2.11插入法计算为s=0.0325、p=0.455 ×0.9=0.4095,施工工艺系数0.9）
取rsp=1.67
则Qμ=
=
=1212.58 kN
因为Nmax=745kNQμ∴满足要求 r0N=0.9×0.745=0.6705MN R=ηspQμk/rsp
=1.0×2025.01/1.67=1212.58KN
由于r0N 负摩阻力引起下拉荷载载效应(《建筑桩基技术规范》第5.2.15.2) r0 (N+1.27Qgn) Qgn=ηnμηn=saxsay/[лd( =则 2n (《建筑桩基技术规范》第5.2.16.5) + )](《建筑桩基技术规范》第5.2.16.6) δiˊ=riˊZi(《建筑桩基技术规范》第5.2.16.1-2) = =0.15×1.65× +0.25×1.92×(1.4+2.08)=1.928KN/m2 ηn=3.8/{л×0.8×[]} =4.60>1 取ηn=1 n ∴Qg=1×л×0.8×1.928=4.846KN r0 N+1.27Qgn =0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN 1.6R=1.6×ηspQμ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN n 由于 r0 (N+1.27Qg)<1.6R ∴满足要求 二.桩身承载力验算 1) 桩身轴向力验算 r0 N=0.9×0.745=0.6705MN 2 ψc.fcA=0.8×14.3×0.25×3.14×0.8=5.75MN r0 N=0.6705< fcA=5.75MN ∴满足要求 2）桩身水平力验算 r0 H=0.9×0.01775=0.01598MN αhd2(1+ ) (JGJ94-94第4.1.1.2) ) =40×10-3×0.82×(1+=0.0343MN r0 H=0.01598MN<αhd2(1+ ) =0.0343MN ∴满足要求 3）桩身承载力验算 （1）桩身计算长度（以表5 5.3-2取） lc=0.7(lc+ )=0.7×(4.65+ )=8.98m (2)桩身稳定性验算 = =11.226 查表得：=0.935 0.9( fcA+ fy′As′) (GB50010-2002第7.3.1) 2 =0.9×0.93×(14.3×0.25×л×0.8+300×0.00314)=6.805MN ∵Nmax=0.745MN<0.9( fcA+ fy′As′)=6.805MN ∴满足要求 （2）桩身正截面承载力验算(GB50010-2002第7.3.8-2～7.3.10-3) 非工作状况 m=ρs=n= === =20.979 ×100%=0.625% =0.098 α=1+0.75mρs –0.5=1+0.75×20.979×0.625% -0.5 =0.3398 αt=1.25-2α=1.25-2×0.3398=0.570 + = + =0.368+0.036=0.404MN e0=ea= == =0.242 =0.026>0.02 ∴取ea=0.02m ei= e0+ ea=0.242+0.02=0.262m ∴取 =1 取η= 1