采用该方案上跨铁路后，因贝雷梁净跨较大，贝雷梁的变形控制成为影响施工质量及安全的重要内容。考虑本工程的实际情况，采用水袋对梁体浇注前的支架系统进行预加载，尽量消除支架系统的非弹性变形；施工前，对贝雷梁组的弹性、非弹性变形进行模拟实验，总结出贝雷梁的实际变形值后，并与据理论计算值进行比较，得出贝雷梁的变形预计值，并以此预计值来设置梁体浇注的预拱度，保证梁体线形。

因条件限制，梁体不能一次性浇注完毕，需分两次进行。第一次浇注顶板底以下5cm至底板范围内的混凝土，第二次浇注剩余部分。 精心整理

附：

计算单

一、高程计算 1、限界标高计算

按接触网系统带电部分（承力索）距轨顶面7.1m、轨顶面高程507.75m、建筑物距承力索最小安全距离0.5m计算，再考虑拖拉就位后施工过程中贝雷梁总变形20cm（理论总变形值13.9cm），施工误差10cm，则贝雷梁底部木板底（防电板）高程为：

507.75+7.1+0.5+0.1+0.2=515.65m 支架系统不得低于此限界高程。 2、铁路桥下游侧线路中心贝雷梁端头对应里程为K0+605.3，该处箱梁距中跨16.64m。 ①梁高为：H=320-(170-2.184×16642×0.00001)cm=2.10m。 ②考虑桥梁纵坡0.7%、横坡1.5%: 0.7%×16.64-1.5%×11.65=-0.06m ③箱梁底部高程计算 520.406-0.15-0.06-2.1=518.10m 与限界高程距离为：518.10-515.65=2.45m 2、现浇部分上游侧线路中心贝雷梁端头对应里程为K0+641.3，该处箱梁距中跨跨中19.36m。 ①梁高为：H=320-(170-2.184×19362×0.00001)cm=2.32m。 ②考虑桥梁纵坡0.7%、横坡1.5%及模板: -0.7%×19.36-1.5%×11.65=-0.31m ③箱梁底部高程计算 520.406-0.15-0.31-2.32=517.63m 与限界高程距离为：517.63-515.65=1.98m 3、贝雷梁支架施工空间计算 （1）从设计箱梁底支架系统依次为： 底模板：1.2cm厚竹胶板； 横向分配方木：5cm厚； 纵向分配方木：15cm高；

碗扣件支撑高度：30cm～112cm)高； 分配枕木：16cm 精心整理

贝雷梁上铺装层：5cm厚（木板、防水板） 贝雷梁（加强型）：170cm高；

贝雷梁下铺装层：5cm厚（防水板、木板、防电板） （2）跨中处高度

计算得该处设计箱梁底与贝雷梁顶面距离为113cm。 （3）上游侧贝雷梁端头处

计算得该处设计箱梁底与贝雷梁顶面距离为33cm。 （4）下游侧贝雷梁端头处

计算得该处设计箱梁底与贝雷梁顶面距离为80cm。 二、荷载计算 q1:施工荷载2.5kN/m2。 q2:振捣冲击荷载2.0kN/m2。 q3、竹胶板自重0.12kN//m2。 q4、5cm方木0.1kN/m2。 间距0.2m0.05×0.05×8/0.2=0.1kN/m2 q5、15cm方木0.3kN/m2。 间距0.6m0.15×0.15×8/0.6=0.3kN/m2 q6、碗扣件0.3kN/m2。 平均高60cm，间排距60cm（2.82×4/0.6+4×2.82)=0.3kN/m2 q7、贝雷梁自重： 排距0.2m，自重1.43kN/m。1.43/0.22=6.5kN/m2 q8、梁体自重： 底板宽度范围内平均厚度混凝土0.83m，悬臂板范围内平均厚度0.4m。按0.83m计算。

0.83×26=21.58kN/m2 总荷载：q=∑qi=2.5+2+0.12+0.1+0.3+0.3+6.5+21.58=33.4kN/m2 三、贝雷梁计算

3

，计算跨径L取33m则：

当加强型贝雷梁布置间距取D=0.22m时,单榀梁承受荷载为： 1、受载计算：

Mmax=ql2/8=33.4×0.22×332/8kN.m=1000.2kN.m<[Mmax]=1687.5kN.m 满足要求。 精心整理

2、变形检算：

忽略q1、q2对支架的刚度影响时，等效均布荷载q=28.9×0.22kN/m=6.4kN/m (1)、最大弹性变形：

f=(5×6.4×330004)/(384×2.1×105×5.772×109)=8.2cm

根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，对于国产新贝雷桁架，n表示贝雷梁节数时，f=0.05(n2-1)cm=0.05×(121-1)cm=6cm

贝雷梁最大总挠度F=8.2+6=14.2cm。精心整理

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