、实际实验数据

荷载

2_1 34_1 0.661 -12 9.992 -50 19.984 -162 30.224 -280 40.216 -372 50.043 -478 59.705 -653 69.862 -810

79.854 -1100 93.976 -1485 93.232 -1544 92.737 -1560 92.076 -1585 80.928 -1699 75.643

-1703 纵向钢筋应变

34_2 34_3 34_4 34_5 34_6 34_7 34_8 -5 -1 3 -4 -14 -5 0 -117 20 116 -100 -128 126 84 -229 226 349 -229 -274 351 272 -348 486 634 -363 -442 623 515 -466 721 913 -496 -615 904 842 -625 962 1191 -661 -832 1190 1126 -825

1256

1521 -871 -1143 1522 1467 -1008 1511

1825 -1056 -1403 1832 1773 -1329 1905 2346 -1376 -1866 2348 2205 -1741 2586 4928 -1819 -2411 4074 5128 -1811 2793 6257 -1879 -2494 5723 6022 -1815 2843 7114 -1883 -2502 6547 6402 -1841 2899 8132 -1909 -2525 8076 6913 -1851 2928 10437 -2060 -2561 0 7856 -1811 2930

10382

-2086

-2520

0

7844

混凝土应变

侧向挠度

10_1 10_2 10_3 10_5

10_6

10_7 -0.012 0

0

-0.004 0.021 0 -0.016 -0.004 0.004 0.295 0.301 0.078 -0.031 -0.008 0.181 0.463 0.704 0.184 -0.063 -0.016 0.15 0.615 1.231 0.348 -0.086 -0.02

0.283

0.745 1.75 0.479 -0.09 -0.035 0.37 0.914 2.364 0.704 -0.11 -0.051 0.445 1.099 3.196 0.937 -0.161 -0.051 0.46 1.255 3.838 1.154 -0.228 -0.071 0.456 1.55 5.037 1.522 -0.322 -0.09

0.555

1.983 6.919 2.104 -0.318 -0.094 0.559 2.009 7.084 2.222 -0.318

-0.094 0.594

2.051

7.236

2.255

精选

裂缝。4

-0.326 -0.341 -0.349

-0.094 0.602 -0.094 0.598 -0.094 0.598

2.156 2.775 3.268

7.685 2.411

10.733 3.802 13.303 5.009

按照《混凝土结构设计规范》给定的材料强度标准值及上述的计算公式，对于本次试验试件的极限承载力的预估值为： Ncu?64kN。

构件正截面承载力分析

l870??7.25?8,查《混凝土设计规范》得：??1.0b0120AS2*π*122??1.6%?3%bh4*120*120'则Ncu??（Afc?f'yAS)?274kN'

实测值为94kN，比预估值大46.9%，可能原因如下：

①试验时混凝土养护时间已经超过要求的标准的28d，强度有所提高；

②计算时所采用的安全系数等等都为该构件的承载力提供了一定的安全储备，导致实际的抗压强度高于计算的抗压强度；

③混凝土计算公式本身的不确定性以及材料性质的不确定性导致。

当荷载较小时，构件处于弹性阶段，构件中部的水平挠度随荷载线性增长。随着荷载的不断增大，受拉区的混凝土首先出现横向裂缝而退出工作，远离轴向力一侧钢筋的应力及应变增速加快；接着受拉区的裂缝不断增多，并向压区延伸，受压区高度逐渐减小，受压区混凝土应力增大。当远离轴向力一侧的钢筋达到屈服时，截面处形成一主裂缝。当受压一侧的混凝土达到抗压极限时，受压区较薄弱的地方出现纵向裂缝，混凝土被压碎而使构件破坏。此时，靠近轴向力一侧的钢筋也达到抗压屈服强度。

精选