上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.508kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.2＝0.878kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.878×0.752+0.121×0.63×0.752＝0.096kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.065×0.752+0.21×3.15×0.75，0.107×0.065×0.752+0.181×3.15×0.75]＝0.499kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.508×0.152/2，0.065×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.096，0.499，0.473]＝0.499kN·m σ＝Mmax/W＝0.499×106/3990＝125.046N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.878×0.75+0.62×0.63×0.75＝0.693kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.75+0.681×3.15＝2.175kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.508×0.15，0.065×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.693，2.175，3.16]＝3.16kN τmax＝2Vmax/A=2×3.16×1000/371＝17.034N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
29
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝0.813kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.813×7504/(100×206000×95900)＝0.082mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.875mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
可调托座内主梁根数
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm)
4
2
钢管 1 205 9.59
主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm)
3
2
2
Φ48×2.6 206000 125 3.99
1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.301kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.2＝1.036kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.2=0.853kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.036×0.75+1.223×0.378×0.75＝1.235kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.301×0.15＝0.195kN R＝max[Rmax，R1]＝1.235kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.853×0.75＝0.731kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.853×0.15＝0.128kN R＝max[Rmax，R1]＝0.731kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
30
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.333kN·m
σ＝Mmax/W＝0.333×106/3990＝83.381N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.549kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.549×1000/371＝13.739N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
31
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
主梁变形图(mm)
νmax＝0.333mm
跨中νmax=0.333mm≤[ν]=750/400=1.875mm 悬挑段νmax＝0.215mm≤[ν]=150/400=0.375mm 满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 1.386 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 371 3.99 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Φ48×2.6 16.1 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/16.1=163.565≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1＝l01/i＝3204.848/16.1＝199.059，查表得，φ1＝0.182 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.75×1.52/10＝0.046kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.9×1.4×0.046/0.75＝3.665kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3664.782/(0.182×371)+0.046×106/3990＝65.786N/mm2≤[f]＝
32
上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程
205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm λ2＝l02/i＝3203.752/16.1＝198.991，查表得，φ2＝0.184 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.75×1.52/10＝0.046kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.9×1.4×0.046/0.75＝3.834kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3833.532/(0.184×371)+0.046×106/3990＝67.668N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝3.665kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
碎石土 1
地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m)
2
115 0.1
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.834/(1×0.1)＝38.335kPa≤fak＝115kPa 满足要求！
附件7：梁（350X1000）支撑计算书
梁（350X1000）支撑计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) KL 350×1000 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.9 33