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??0.877?1.437
?0.56MPa
预应力钢筋温差应力：
?t??EP?t??5.65?0.56?3.164MPa 普通钢筋温差应力：
?t??Es?t??5.8?0.56?3.248MPa 反温差应力：
按《公预规》4.2.10条及经验，反温差为正温差乘以?0.5，则得反温差应力 梁顶：
?t?1.65?(?0.5)??0.825MPa
梁底：
?t?0.745?(?0.5)??0.373MPa
预应力钢绞线反温差应力：
?t?3.164?(?0.5)??1.582MPa
普通钢筋反温差应力：
?t?3.248?(?0.5)??1.624MPa
以上正值表示压应力，负值表示拉应力
设温差频遇系数为0.8，则考虑温差应力，在作用短期效应组合下，梁底总拉应力为：
?st?8.438?0.8?0.373?8.736MPa
则?st??pc?8.736?7.91?0.826MPa?0.7ftk?0.7?2.65?1.885MPa满足预应力A类构件条件。
在长期效应组合下，梁底的总拉应力为：
?lt?7.48?0.8?0.31?7.778MPa
则?lt??pc?7.778?7.91??0.132MPa?0，符合A类预应力混凝土构件条件。 上述计算结果表明，本桥在短期效应组合及长期效应组合下，并考虑温差应力，正截面抗裂性均满足要求。
3.9变形计算
1.正常使用阶段的挠度计算
使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期增长系数??，对于C50混凝土，??=1.425，对于部分预应力A类构件，使用阶段的 挠度计算时，抗弯刚度B0?0.95EcI0.取跨中截面尺寸及配筋情况确定B0:
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B0?0.95EcI0?0.95?3.45?104?6.47?1010?21.2?1014cm
短期荷载组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算：
25l2Ms5?19600?1397.1?106fs???26.37mm 1548B048?2.12?10自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：
25l2MGK5?19600?1085.3?106fG???20.5mm 1548B048?2.12?10Ms,MGK值由表3-6可得。
消除自重产生的挠度，并考虑长期影响系数??后，正常使用阶段的挠度值为：
l19600f1????fs?fG??1.425??26.3?20.5??8.27???32.667mm
600600计算结果表明，使用阶段的挠度值满足《公预规》要求。
2.预加力引起的反拱度计算及预拱度的设置 (1).预加力引起的反拱度计算
空心板当放松预应力钢绞线时跨中产生反拱度，设这时空心板混凝土强度达到C45,预加产生的反拱度计算按跨中截面尺寸及配筋计算，并考虑反拱长期增长系数??=2.0。
先计算此时的抗弯刚度：
''B0?0.95?Ec'I0
放松预应力钢绞线时，设空心板混凝土强度达到C30,这时Ec'?3.0?104MPa，则：
?'EP'?ESEP1.95?1052 A?1680mm?'??5.82p4Ec3.35?10Es2.0?1052 A?1244mm?'??6.7S4Ec3.35?10换算截面面积：
'A0?540483??5.82?1??1680??5.97?1??1244?554663.9mm2
所有钢筋换算面积对毛截面重心的静距为：
'''S01??EP?1Ap?475?73.5?45???ES?1As?475?73.5?45???????5.82?1??1680?356.5??5.97?1??1244?356.5?5090919.82mm3换算截面重心至毛截面重心的距离为：
'S015090919.82'd01?'??9.179mm（向下移）
554665.1A0则换算截面重心至空心板下缘的距离：
'y01.322mm l?475?73.5?9.09?392
换算截面重心至空心板上缘的距离;
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'y01.678mm u?475?73.5?9.178?557预应力钢绞线至换算截面重心的距离：
'y01.322?45?347.322mm u?392普通钢绞线至换算截面重心的 距离：
'e01.322?45?347.322mm s?392换算截面惯矩:
'I0?6.47?1010?526700?9.4112??5.82?1??1680?347.0892
??5.97?1??1244?347.0892
?6.6467?1010mm4
换算截面的弹性抵抗矩：
'I06.6467?1010下缘：W?'??171?106mm3
392.322y01l'I06.6467?1010'上缘：W01l?'??120?106mm3
557.689y01l空心板换算截面几何特性汇总于表3-9。
空心板截面几何特性汇总表 表3-9 '01l项目 符号 单位 C30 C40 换算截面面积 换算截面重心至截面下缘距离 换算截面重心至截面上缘距离 预应力钢筋至截面重心轴距离 普通钢筋至截面重心轴距离 换算截面惯性矩 换算截面弹性抵抗矩 换算截面弹性抵抗矩 A0 y01l y01u eo1p mm2 mm mm mm 554663.9 392.322 557.678 347.32 347.322 540483 392.41 447.59 347.41 347.41 eo1s Io Wo1l Wo1u mm3 mm4 6.6467?1010 6.64?1010 mm3 mm3 1.7?108 1.2?108 1.2?108 1.2?108 由前3.9.1、计算得扣除预应力损失后的预加力：
Npo?1870997.016N
Mpo?1870997.016?347.089?649.4?106N·mm
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则由预加力产生的 跨中反拱度，并乘以长期增长系数???2.0后得：
fp?2.0? '48?0.95Ec'I05?19600?6.494?106?2.0?
48?0.95?2.12?1015?24.516?mm?
5l2Mpo2.预拱度的设置
由《公预规》6.5.5条，当预加应力的长期反拱值fp小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度fsl时应设置预拱度，其值该荷载的挠度值与预加应力长期反拱度值之差采用。
fp?19.7mm?fsl?1.6?14.0?22.4mm，应设置预拱度?。
跨中预拱度??fsl?fp?22.4?19.7?2.7mm，支点??0，预拱度值沿顺桥向做成平顺的曲线。
3.10支座计算
采用板式橡胶支座，其设计按《公预规》8.4要求进行。 1.选定支座平面尺寸
由橡胶板的抗拉强度和梁端或墩台顶的混凝土局部承压强度来确定对橡胶板应满足：
?j?N?[?j] ab2若选定的支座尺寸ab?22?20?440cm，则支座的形状系数S为:
S?loa·lob
??tl?l?esoaobloa?22?1?21cm，lob?20?1?19cm 21?19?5.2
2??21?19?5?S?12，满足规范要求
S?式中：t——中间层橡胶片厚度，取t=0.8 cm
橡胶板的平均容许压应力限值为[?j]?10MPa，橡胶支座的剪变弹性模量
Ge?1.0MPa (常温下)，橡胶支座的抗压弹性模量Ee为：
Ee?5.4GeS2?5.4?1.0?5.12?140.5MPa
计算时最大支座反力为N恒?221.5kN，N汽?192.7kN，
N恒?N汽?414.2kN
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故：
?j?414.2?0.94?9.4MPa?10MPa 440?j?[?j]9.4?10。 ??5%（可以选用）
[?j]102.确定支座厚度
主梁的计算温差取?T?35℃温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移?l为： 11?l?a?Tl???35?(1960?20)?0.346cm
22对于13m梁，偏安全地取布置一行车，一车道荷载总重：10.5×19.6+238.4=444.2kN, 444.2×10%=44.42kN,取制动力为90kN。十根梁共20个支座，没支座承受的水平力为：
HT?90?5kN 80按《公预规》8.4条要求，橡胶层的总厚度?t应满足： ⑴ 不计汽车制动力时：?t≥2?l?0.448cm ⑵ 计汽车制动力时：?t≥1.43?l?0.320cm ⑶?t≥0.2a?4.0cm
选用6层钢板，7层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片的厚度为0.6cm,中间层的厚度为0.56cm，薄钢板厚度为0.3cm，则：
橡胶片的总厚度：?t?0.3?2?0.56?5?3.4cm； 支座总厚度:h??t?6?0.3?5.2cm，符合规范要求。 3.验算支座偏转
支座的平均压缩变形为?为：
Nt444.2?0.034?????10?10?4m?10?10?2cm
abEe0.22?0.20?434500按规范要求满足??0.07?t，即：
10?10?2?0.07?3.4?23.8?10?2cm 合格
梁端转角?为：
设恒载时主梁处于水平状态，已知公路—I级荷载作用下梁端转角：
tan??f10.5lo?32.71?19.6?1032?3.34?10?3??
验算偏转情况应满足：
a22??10?10?2??·?3.34?10?3??3.674?10?2cm
22
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