毕业设计（论文）

的局部阻力如表4-1所示，管径和压力损失计算结果列于表4-2，

表4-1 主干线局部阻力表

管段名称 AB BC CD DH HI IJ JK KT NO OP PQ QW TN WR23 闸阀 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 补偿器 10 4 0 1 0 3 0 0 4 0 1 5 2 1 热压弯头 0 1 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 分流三通 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 异径接头 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 1 0 0 0 当量长度 28.7 81.8 23.3 44.3 23.3 52.4 18 20 47.27 13.9 15.27 30.45 44.5 7.72

表4-2 主干线水力计算表

管段 名称 AB BC CD DH HI IJ JK KT NO OP PQ QW TN WR23 热负荷 (W) 47015150 45439760 43969160 39772760 38651360 36680860 35362410 29718860 16499490 12973490 11144040 4906890 22094540 2675540 流量 (t/h) 1020.96 976.95 945.34 855.11 831.00 788.64 760.29 638.96 354.74 278.93 239.60 105.50 475.03 57.52 长度 (m) 1000 249.95 — 122 — 166.7 53.32 40.93 221.32 — 84.9 299.87 118.92 80.34 折算长度 (m) 28.7 81.8 23.3 44.3 23.3 52.4 18 20 47.27 13.9 15.27 30.45 44.5 7.72 总长度 (m) 1028.7 331.75 23.3 166.3 23.3 219.1 71.32 60.93 268.59 13.9 100.17 330.32 163.42 88.06 公称 比摩阻 直径 （Pa/m） DN450 63.1 DN450 53.6 DN450 51.2 DN450 43.1 DN450 41.8 DN400 68.9 DN400 65.4 DN400 46.4 DN300 62.1 DN300 39.2 DN250 71.8 DN200 42.4 DN350 49.65 DN150 77.8 阻力损失 （Pa） 63396.6 15273.3 1192.9 6262.4 973.9 13028.9 4795.1 2827.2 15643.6 544.9 7735.1 13747.4 8113.8 6851.1 （2）支线计算实例 以W-R25段为例

W-R25段的资用压力为：

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?PW?R25=?PW?R23=6851.1Pa

设局部阻力损失与沿程损失的估算比值?=0.3[1]，则比摩阻大致应控制为 Rtj=?PW?R25/[LW?R25(1??)]=6851.1/[37.26?(1+0.3)]= 141.4Pa/m

根据Rtj和GW?R25=48.0t/h，由参1附录9-1可确定管段W-R25的公称直径为DN125，实际比摩阻为R=139.4Pa/m，局部阻力列于表4-3，

表4-3 WR25局部阻力表 管段名称 闸阀 补偿器 热压弯头 分流三通 异径接头 当量长度 WR25 DN100*1 0 1 1 1 6.93 实际压降为6752.3Pa

用同样的方法计算其它支管线的比摩阻、压降、管径，计算结果列于表4-2。

表4-2 支线管段水力计算表 管线实管段资用压力 际长度名称 （pa） (m) WR25 6851.07 37.3 PR19 28333.00 44.9 OR18 28877.88 90.2 NR17 44176.22 20.2 JR9 60202.91 90.9 IR8 73541.95 27.7 HR7 74515.89 33.8 CR2 82173.85 109.3 BR1 97645.49 83.3 总长度(m) 44.23 58.3 117.3 26.2 118.2 36.0 44.0 142.1 108.3 推荐比摩流量 阻（t/h） （Pa/m） 141.4 48.0 485.9 39.3 246.2 25.8 1683.9 120.3 509.5 28.4 2040.8 42.4 1694.4 24.1 578.3 31.6 901.6 44.0 公称直径 DN125 DN100 DN100 DN150 DN100 DN125 DN80 DN100 DN100 实际比摩阻（Pa/m） 139.4 301.5 131.8 333.7 155.6 107.5 327.4 209.1 383.5 阻力损失（Pa） 6165.7 17579.0 15460.0 8754.3 18387.3 3873.9 14398.7 29711.0 41534.2 （3）支干线的水力计算实例 以Q-R22为例计算

由于R22热力站距节点Q较远，故Q-R22为支干线中的主干线，该主干线的资用压力与Q-R23管段的压降相等，设局部阻力损失与沿程损失的估算比值?=0.3[1]，则比摩阻大致应控制为

Rtj=△Ptj/Lzh=20846.8/272.3=76.5Pa/m

根据估算比摩阻及流量可确定QR和RR22的公称直径和实际比摩阻，并计算实际比摩阻。

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支干线中的支线RR20与主干线的支线的计算方法相同。 其他支干线的主干线的水力计算结果如表4-3所示。

表4-3 支干线中主干线各管段的局部阻力表

管段名称 公称直径 QR RR22 TU UY YR16 UV VR14 KL LM MR12 DE EG GR5 DN200 DN150 DN200 DN150 DN150 DN150 DN150 DN200 DN125 DN100 DN150 DN150 DN125 闸阀 1 1 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 1 补偿器 热压弯头 分流三通 异径接头 当量长度 1 1 3 0 3 1 4 2 2 1 2 1 1 0 1 0 1 1 0 2 0 1 1 1 0 1 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 0 1 1 1 0 1 5 4.3 23.3 10.1 12.4 10.4 18.1 13.3 11.4 13.9 15.27 13.2 6.3 表4-4 支干线中主干线各管段水力计算表

名称 QR RR22 TU UY YR16 UV VR14 KL LM MR12 DE EG GR5 推荐比摩阻 76.5 76.5 102.5 102.5 102.5 93.8 93.8 206.5 206.5 206.5 215.3 215.3 215.3 公称直径 DN200 DN150 DN200 DN150 DN150 DN150 DN150 DN200 DN125 DN100 DN150 DN150 DN125 流量 134.1 69.0 163.9 79.9 58.5 84.0 51.8 121.3 62.5 23.8 90.2 70.8 40.3 比摩阻 77.1 74.8 114.1 148.1 78.2 149.4 62.5 62.6 236.6 112.7 191.6 117.6 100.4 实际长度 77.0 66.9 130.6 102.5 159.2 75.5 169.6 100.4 83.1 51.8 150.0 69.6 97.4 总长度 82 71.2 153.9 112.6 171.6 85.9 187.7 113.7 94.5 65.7 165.27 82.8 103.7 实际压降 7102.5 5725.2 16525.1 16428.7 13456.7 14655.8 13782.4 7054.4 22063.0 7621.9 31100.5 9370.4 11228.7 其他支干线的支线水力计算结果如表4-4所示。

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表4-4 支干线中支线各管段水力计算表

管线资用压力 名称 （Pa） RR20 YR15 VR13 MR11 LR10 GR6 ER4 5725.2 13456.656 13782.438 7621.901 29684.851 11228.736 20599.104 实际总长推荐比摩流量 长度度阻（t/h） （m） （m） （Pa/m） 68.0 88.4 64.7 22.6 7.2 9.3 1441.7 21.4 75.5 98.1 140.5 32.2 33.4 43.4 175.6 38.7 79.8 103.7 286.2 58.8 67.6 87.9 127.8 30.6 131.6 171.1 120.4 19.4 公称直径 DN125 DN80 DN125 DN125 DN125 DN125 DN100 实际比摩实际压阻降（Pa/m） （Pa） 34.2 3024.6 260.4 2430.6 63.1 6190.0 92.1 4088.3 211.7 21081.1 56.7 4428.8 78.7 11312.3 4.2 二级网水力计算

4.2.1 计算步骤

二级网的计算方法步骤与一级网基本相同。

（1）确定网路中热媒的计算流量

G?Q/c(t'g?t'h)?0.86Q/(t'g?t'h) （4-5） 式中 G—供暖系统用户的计算流量，T/h； Q—用户热负荷，KW；

c—水的比热，取c=4.187KJ/Kg·℃；

t'g/t'h—二级网的设计供回水温度，95/70℃。

（2）确定主干线，及其沿程比摩阻，推荐比摩阻R取60Pa/m[4]。

（3）根据网路主干线个管段的流量和初选的R值，利用参2中的表4-2确定主干线个管段的公称直径和相应的实际比摩阻。

（4）根据局部阻力损失与沿程损失的估算比值?=0.3[1],确定管段局部阻力折算长度Lzh。

（5）根据管段折算长度Lzh的总和利用式（4-2）计算各管段压降△P。 （6）确定主干线的管径后，就可以利用同样方法确定支管管径，为了满足网路中各用户的作用压差平衡，必须使各并联管路的压降大致相等，故并联支线的推荐比摩阻Rtj用式（4-3）进行计算

根据式（4-3）可得到支线的推荐比摩阻，结合管段的流量可利用参II中

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的表4-2确定支线的公称直径、实际比摩阻及实际压降。对于实际压降过小的管段为维持网路平衡，可安装调节孔板或小管径阀门来消除剩余压头，节流孔板的消压可查表选取或者按式（4-4）进行计算。

画出R22 好热力站的管线布置图，各管段的标号见图4-1，局部阻力表间表4-

表4- 局部阻力表

管段名称 公称直径 R22-A R22-E AB A6 BC BD C1 C2 D4 D7 EF EH F3 FG G5 G8 H9 H10 DN150 DN150 DN125 DN80 DN100 DN65 DN100 DN65 DN50 DN50 DN100 DN125 DN65 DN80 DN65 DN65 DN100 DN65 闸阀 1 1 0 1 0 1 1 0 1 1 0 1 0 1 1 1 0 1 热压弯头 分流三通 异径接头 当量长度 0 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 1 0 0 1 0 1 1 0 1 0 0 0 1 0 2.24 4 2.3 4.6 2.3 2.4 3.3 1.8 1.3 2.6 3.6 3.7 1.3 3.5 2.4 2.4 4.95 4

水力计算结果列表如表4-5所示。

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