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一．ik设计规范及参考文献
（一） 重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）
（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 （六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 梁重:Q1=100t
天车重：Q2=7.5t（含卷扬机） 吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行)
主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)
1.29×1.1=1.42 t/节(单边)
0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重：Q5=14.6t 2号承重梁总重：Q6=14.6t
纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1
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（二）．水平荷载
1.风荷载
a. 设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：
q1=19kg/m2
b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2
(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力： Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算
架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中 图1 P1=5.6t （前支柱自重） P2=1.42×（22+8.5）=43.31t （导梁后段自重） P3=1.42×32=45.44t （导梁前段自重） P4=14.6t (2#承重横梁自重)
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P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）
P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，
P7=ΣCKnqAi
=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)
×12.9=10053kg=10.05t
作用在轨面以上5.58m处
M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数
n=M抗/M倾 =1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)
(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1. 正常工作状态下稳定性计算
架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图
P4P5P3起重小车天车梁导梁P2横梁P1箱梁图2
P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心
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P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 t
P2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
A=(1+η1)(1+η2) ФA 其中：η1=0.53 η2=0.5 A=（1+0.53）（1+0.5）×62×2.25=320.1525m2 风荷载P2=CkhεA
=1.6×1.39×19×320.1525=13528kg=13.53t
P3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。
P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244t P4为架桥机起重小车重量
P4=7.5×2+100×1.1=125t
P5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，
P5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg =3.042 t
图2所示A点为倾覆支点，对 A点取矩： M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113
=13.53×3. 8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11 t·m M抗= P1×4.8=132.55×4.8=636.24 t·m 架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数
n=M抗/M倾 =636.24/（256.11×1.1）=2.26>1.3 <可)
2. 非工作条件下稳定性计算
架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳
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定性见图3。
起重小车天车横梁导梁P1大车横梁图3与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。
结论：架桥机稳定性符合规范要求 四.结构分析 (一) 荷载取值：
桁架及桥面系均部荷载1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边)，荷载（100+7.5×2）×1.2=138.0t。其余荷载取值见前。
纵向走行天车轮距为2m ,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（7.5+7.3）/4=3.7t，负荷轮压集中力为（7.3+138）/4=36.325t，架边梁时轮压集中力为（重边）：7.3/4+138/2=70.825t，（轻边）7.3/4=1.825t.吊梁小车轮压集中力138/4=34.5t（轮距1.6m）。 （二）分析计算
根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93来完成。工况取:(1)架桥机前移，(2)1号天车提梁，(3)2号天车提梁，(4)1号天车至跨中、(5)中梁就位，(6)边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠