采用弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯矩分配过程如图3.15。
图3.15 弯矩二次分配法计算活荷载作用下的框架梁柱弯矩(KN·m)
2.绘制内力图 （1）弯矩图。
根据弯矩二次分配法的计算结果，画出恒荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图3.16所示。
图3.16
2轴线框架在活荷载作用下的弯矩图(KN·m) ○
（2）剪力图。
根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体地平衡条件，求出剪力，并画出恒荷载作用下的框架梁柱剪力图，如图3.17所示。
图3.17 ○2轴线框架在活荷载作用下的剪力图(KN)
（3）轴力图。
依据剪力图，根据节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力图，如图3.18所示。
图3.18 ○2轴线框架在活荷载作用下的轴力图(KN)
3.5框架在风荷载作用下的内力和位移计算
3.5.1框架在风荷载作用下的计算简图
该办公楼为六层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差0.45m。基本风压
?0?0.45KN/m2。地面粗糙度类别为B类，结构总高度为22.6m。 1.各层楼面处集中风荷载标准值计算 （1）框架风荷载负荷宽度B?（2）计算风振系数?z
7.8?7.8?7.8m 2由?0T12?0.45??0.08?6?2?0.103，查脉动增大系数表可知，??1.23
B?22.615.6?1.4， H<30m,查脉动影响系数表可知，V?0.46
由H风振系数计算过程见表3.4。
表3.4
层号 1 2 3 4 5 6 离地高度m 4.05 7.65 11.25 14．85 18.45 22.05 风振系数计算过程
ξ v 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 相对高度 0.2 0.3 0．5 0.7 0.8 1.0 ?z 0.08 0.17 0.38 0.67 0.74 1.0 ?z 1.0 1.0 1.035 1.136 1.22 1.28 ?v?z?z?1??z1.045 1.096 1.208 1.334 1.343 1.442 1.23 1.23 1.23 1.23 1.23 1.23 （3）各层楼面处集中风荷载标准值计算。 各层楼面处集中风荷载标准值计算列于表3.5。 表3.5
层号 1 2 3 4 5 6 离地面高度（m） 4.05 7.65 11.25 14．85 18.45 22.05 各层楼面处集中风荷载标准值
h下h上Fi??s 2（KN/m） （m） （m） 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 4.05 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 1.5 ?z 1.0 1.0 1.035 1.136 1.22 1.28 ?z 1.045 1.096 1.208 1.334 1.343 1.442 ?0?z?s?z?0B?h下?h上?2（KN） 18．24 18.00 20.54 24.89 26．91 21.48 2.风荷载作用下的计算简图
根据表3.5，画出○2轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图，如图3.19所示。