载（图Ｅ－２ｃ）。
Ｅ．０．７单桩水平极限荷载可根据下列方法综合确定：
Ｅ．０．７．１取H0－t-x0曲线明显陡降的前一级荷载为极限荷载（附图Ｅ－２ａ）； Ｅ．０．７．２取H0＝Δx0/ΔH0曲线第二直线段的终点对应的荷载为极限荷载（图Ｅ－２ｂ）；
Ｅ．０．７．３取桩身折断或钢筋应力达到流限的前一级荷载为极限荷载。 有条件时，可模拟实际荷载情况、进行桩顶同时施加轴向压力的水平静载试验。 Ｅ．０．８地基土水平抗力系数的比例系数ｍ可根据试验结果按下列公式确定：
（Ｅ－１）
式中ｍ——地基上水平抗力系数的比例系数（ＭＮ/m4），该数值为地面以下２（ｄ＋１）ｍ深度内各土层的综合值；
图Ｅ－２单桩水平静载试验成果曲线 略 Hcr——单桩水平临界荷载（ｋＮ）； xcr——单桩水平临界荷载对应的位移；
υx——桩顶位移系数，可按表５．４．２采用（先假定ｍ，试算ａ）； b0——桩身计算宽度（ｍ），按第５．４．５条计算确定。 附录Ｆ按倒置弹性地基梁 计算墙下条形桩基承台梁
按倒置弹性地基梁计算墙下条形桩基连续承台梁时，先求得作用于梁上的荷载，然后按普通连续梁计算其弯矩和剪力。弯矩和剪力的计算公式根据附图Ｆ－１所示计算简图，分别按表Ｆ－１采用。
图Ｆ－１墙下条形桩基连续承台梁计算简图 略 墙下条形桩基连续承台梁内力计算公式表Ｆ－１ 略 公式Ｆ－１～Ｆ－７中：
P0——线荷载的最大值（ｋＮ/ｍ），按下式确定： P0＝qLc/α0（Ｆ－８）
α0——自桩边算起的三角形荷载图形的底边长度，分别按下列公式确定：
中间跨（Ｆ－９）
边跨（Ｆ－１０） 式中Lc——计算跨度，Lc＝１．０５Ｌ； Ｌ——两相邻桩之间的净距；
ｑ——承台梁底面以上的均布荷载；En
Ｉ——承台梁的抗弯刚度； En——承台梁混凝土弹性模量； Ｉ——承台梁横截面的惯性矩； Ek——墙体的弹性模量； bk——墙体的宽度。 当门窗口下布有桩，且承台梁顶面至门窗口的砌体高度小于门窗口的净宽时，则应按倒置的简支梁计算该段梁的弯短，即取门窗净宽的１．０５倍为计算跨度，取门窗口下桩顶荷载为计算集中荷载进行计算。
附录Ｇ附加应力系数α′、平均附加应力系数α 略 附录Ｈ桩基等效沉降系数ψe计算参数表 略 附录Ⅰ本规范用词说明
一、为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度的不同的用词说明如下： １．表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。
２．表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。
３．表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。 二、条文中指明必须按其他标准、规范执行的写法为“按??执行”或“应符合??的规定”。 附加说明
本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单 主编单位：中国建筑科学研究院 参加单位：同济大学
陕西省建筑科学研究设计院 重庆建筑大学
冶金部建筑研究总院 福建省建筑科学研究院
上海高桥石油化工公司设计院 上海市基础工程公司 广东省基础工程公司
主要起草人：刘金砺 黄强 费鸿庆 洪毓康 黄求顺 俞振全 龚一鸣 陈竹昌 钟亮 贾庆山 桂业琨 经永新 陈启芬