金江东苑三村工程 地下室顶板加固方案
模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 330.75 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 （三）、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 3.7 800 800 1600 中心对称 250 250 平行楼板长边 250 250，250 250，250 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
金江东苑三村工程 地下室顶板加固方案
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
金江东苑三村工程 地下室顶板加固方案
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 5400 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.525kN/m
q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.525×0.252/8，0.122×0.252/8+2.205×0.25/4]= 0.139kN·m σ＝Mmax/W＝0.139×106/37500＝3.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2
金江东苑三村工程 地下室顶板加固方案
满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2504/(384×5400×281250)＝0.34mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！
（五）、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 321.52 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×95 1.78 67.69 因[B/lb]取整＝[6900/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝3.692kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.25＝3.141kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.551kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.141×0.82+0.121×0.551×0.82＝0.258kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.091kN/m
金江东苑三村工程 地下室顶板加固方案
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.091×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.091×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.375kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.692×0.252/2，0.091×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.258，0.375，0.554]＝0.554kN·m σ＝Mmax/W＝0.554×106/67690＝8.186N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.141×0.8+0.62×0.551×0.8＝1.799kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.091×0.8+0.681×2.205＝1.546kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.692×0.25，0.091×0.25+2.205]＝2.228kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.799，1.546，2.228]＝2.228kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.228×1000/(2×95×45)＝0.782N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝2.585kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.585×8004/(100×9350×3215200)＝0.223mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.585×2504/(8×9350×3215200)＝0.042mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm
满足要求！
（六）、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 125 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，