.
4、风荷载
作用于模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：
ωK=0.7×μz×μS×ω0
式中：ωk---风荷载标准值（kN/m2）；
ω0---基本风压（kN/m2），根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），按50年一遇的风压采用取0.35kN/m2； μz---风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定采用1.00；
μS---风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定的竖直面取0.8。
故Q5=ωK =0.7×1.00×0.8×0.35=0.196kN/m2 5、荷载计算 （1）不组合风荷载时
Q=1.2×（Q1+ Q2）+1.4×（Q3+ Q4）＝68.188kN/m2 （2）组合风荷载时
Q=1.2×（Q1+ Q2）+0.9×1.4×（Q3+ Q4+ Q5）＝68.155kN/m2
1.7结构设计计算（不组合风荷载）
根据规范JGJ166-2008，支架系统中受压杆件长细比不得大于230，其他各参数见下表。
表1.2 钢材的强度设计值和弹性模量﹙N/mm2﹚ Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f 弹性模量E 205 2.05×105 .
.
表1.3 受弯杆件的允许变形（挠度）值 构件类别 脚手板、纵向、横向水平杆 悬挑受弯杆件 允许变形（挠度）值V l/150，≤10mm l/400 1、立杆验算
本项目立杆为Φ48×3.5mm（计算取现场实测最小壁厚3.0mm）碗扣钢管，有关设计参数如下：
表1.3 钢管截面特性
外径 D（mm） 48 壁厚 截面积 截面惯性矩 I（cm4） 10.78 截面模量 W（cm3） 4.49 回转半径 i（cm） 1.59 t（mm） A（cm2） 3.0 4.24 根据规范JGJ166-2008，当外侧四周及中间设置了纵、横向剪刀撑是，立杆的计算长度按l0=h+2a计算，h为立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。
故l0=h+2a=1.2+2×0.3m=1.8m 长细比λ=l0/i=113.2< [λ]=230
经查规范JGJ166-2008附录E中 Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数表，得ψ=0.496则：
（1）强度验算
横梁处立杆受轴力最大，其立杆间距为：60cm×60cm
N=68.188×0.6×0.6=24.55kN
σ=N/(ψA) =24.55×103（/0.496×424）=116.7N/mm2<[σ]=205 N/mm2
.
.
满足要求 （2）挠度验算 N=24.55kN
υ=NL/EA=24.55×13.5×106/（2.05×105×424）=3.8mm<10mm 满足要求 （3）立杆稳定性
立杆的稳定性应符合下列公式要求： 不组合风荷载时：N/(ψA)≤ f 组合风荷载时：N/(ψA)+Mw/W ≤ f Mw＝0.85×1.4ωklah2/10
式中：ωk----风荷载标准值为0.196kN/m2；
h-----纵横水平拉杆的计算步距为1.2m； la----立柱迎风面的间距为0.6m； Mw--立杆由风荷载设计值产生的弯矩； f -----钢管的抗压强度值为205 kN/m2。 计算不组合风荷载时：
N/(ψA)＝24.55×103/(0.496×424)＝116.7 kN/mm2<[σ]=205 kN/mm2
满足要求 组合风荷载时：
Mw＝0.85×1.4×0.196×0.6×1.22/10=0.02kN.m Mw/W＝0.02/ 5.08×10-6＝3.94 kN/mm2
.
.
N/(ψA)+Mw/W=24.55×103/(0.496×424)+3.94=120.6kN/mm2<[σ]=205 kN/mm2
满足要求 2、底模验算
底模采用δ＝15mm厚的优质竹胶板（抗弯强度设计值fjm=15N/mm2，弹性模量E=9×103 N/mm2），直接搁置在100×100mm横向方木上，方木中到中间距为20cm。
（1）强度计算
简支梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩图如下：
受力模型图
弯矩图
中支点横梁处（纵向方木间距200mm），受力模式按照简支梁在均布荷载作用下的受力，取1m单位宽度进行计算，
Mmax＝1/ 8ql2＝0.125×68.188×1×0.2×0.2＝0.34kN·m W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3
.
.
fmax＝Mmax /W＝0.34×106/ 37500＝9.07 N/mm2＜[fjm] =15N/mm2 由验算可知横梁处底模强度满足要求 （2）挠度计算
根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）规定在刚度计算中不计入施工人员及设备荷载以及浇筑混凝土时对水平模板产生的荷载，结构表面外露的模板其挠度不得超过模板构件跨度的1/400，横梁处（横向方木间距200mm），最大挠度计算公式如下：
υ=5qL4/（384EI）
=5×68.188×0.6×2004/（384×9×103×1000×153/12 ) =0.336mm<200/400=0.5mm 满足要求（按简支梁计算） 3、次楞方木验算
次楞方木平卧放置于主楞方木上，次楞规格为100mm×100mm（抗弯强度设计值fm为17N/mm2，顺纹抗剪设计值fv为1.7N/mm2），方木跨径（立杆纵距）在横梁处（横向方木间距200mm）跨度均为600mm，按三跨连续梁计算其受力。
考虑现场实际施工时方木的尺寸差异，方木的力学性能乘0.9的折减系数取值，则：
[fm]＝17×0.9＝15.3 N/mm2 E=9×103×0.9=8.1×103 N/mm2 [fv]=1.7×0.9=1.53N/mm2
（1）强度计算（横向方木间距200mm）
.