392. 下列选项不能提高迷宫密封效果的是( )。
A、减少密封齿数 B、减小密封齿与轴间隙
C、提高节流效果 D、确定最合适的齿距与间隙值之比 393. 下列选项中，属于压缩机气缸发热的原因的是( )。 A、冷却水供应不足 B、轴承偏斜
C、润滑油质量不合格 D、轴瓦与轴贴合不均匀 394. 下列选项中，不属于压缩机气缸发热的原因的是( )。 A、冷却水供应不足 B、换热效果差
C、轴承偏斜 D、活塞工作面不光滑 395. 下列选项中，关于汽轮机运行中常见的故障说法不正确的是( )。 A、抽空 B、断叶片、水冲击 C、超速飞车 D、振动
396. 汽轮机上( )的作用是把喷嘴射出的高速气流的动力能转换成转子的机械能，实现第二次能量转换。
A、主轴 B、隔板 C、叶轮 D、动叶片 397. 关于惰走曲线说法正确的有( )。 A、惰走曲线为下次开机提供升速依据
B、惰走曲线陡峭说明汽轮机内部构件空隙过大 C、惰走时间长可能转子发生摩擦
D、惰走曲线平坦可能存在主汽阀关不严 398. 关于惰走时间正确说法是( )。
A、惰走时间是停机所需时间 B、惰走时间由降转速开始算起 C、惰走时间可提供机组完好状态信息 D、惰走时间长可能转子发生碰撞 399. 润滑油过滤器的切换步骤中，说法正确的有( )。 A、备用过滤器处于备用状态
B、慢慢的旋转切换手柄，切记油压不能有太大的波动
C、关闭冲液阀及过滤器的放空阀，开出口阀，慢慢关闭返回阀 D、以上都是
400. 下列选项中，对于润滑油站巡检内容错误的是( )。 A、需要检查油站各类器具是否有破损
B、需要检查各油器具内润滑油是否纯色透明 C、不同牌号的润滑油的油器具可以互换使用 D、润滑油必须按照指定位置摆放 得 分 评分人 二、判断题(第401题～第640题。将判断结果填入括号中。正确的填“√”，错误的填“×”。每题1分，
满分240分。)
401. ( )油气冷凝器一般来说，管程介质是油气，壳程介质是水。 402. ( )加氢装置反应空速越小，说明油品与催化剂接触的时间越短。 403. ( )加氢装置高分液位及温度控制过低容易造成高分压力窜至低分。 404. ( )热油泵的冷却介质一般用水。
405. ( )分馏系统吹扫时低点排放必须畅通。
406. ( )加氢装置反应系统压力波动，不会造成原料油进料流量波动。
407. ( )绘制工艺流程图时，关键设备的位号可以用黑体字标注或用大号字体标注。
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408. ( )在绘制工艺流程图时，控制阀符号大小最好保持一致，使流程图整洁美观。 409. ( )三视图的位置关系是俯视图在主视图下方，左视图在主视图的左方。 410. ( )将实沸点蒸馏的馏出温度平均值称为油品的体积平均沸点。 411. ( )往复机投用前不需要盘车。
412. ( )轴承缺陷和安装不当均可能导致离心泵轴承超温。
413. ( )当仪表自动切换为手动后，通过调节给定值来控制阀门开度大小。 414. ( )汽提塔底吹入蒸汽的作用是为了提高油气分压，避免过多轻组分流失。
415. ( )在控制阀改副线的过程中，应该与内操密切联系，注意降低控制参数波动幅度。 416. ( )当加氢装置需要急冷氢却无法供应时，反应器床层极易超温。 417. ( )富液过滤器使溶剂净化，是减轻发泡的有效手段。 418. ( )离心压缩机出口压力大幅波动是出现喘振的主要现象。
419. ( )绘制工艺流程图时，为了区分主要的工艺管线和辅助管线，可以将主要工艺管线用粗线条表示，而辅助管线用细线条表示。
420. ( )提高加氢反应的氢分压可以减少催化剂的结焦，保持催化剂活性，所以对于加氢反应来说，氢分压越高越好。
421. ( )化学危险品仓库是属于一级用火区。 422. ( )点火嘴时先点主火嘴，后点常明灯。
423. ( )提高加氢反应深度可通过提高空速来实现。
424. ( )离心泵电机或泵的地脚螺丝松动或泵底板刚度不够，不会造成泵振动。 425. ( )加氢装置反应流出物在高压分离器内进行二相分离。 426. ( )压缩机润滑油泵切换时要先停运行泵，再启动辅助油泵。 427. ( )加氢装置原料金属含量的增加极易导致催化剂床层压降上升。 428. ( )离心泵轴承温度过高时，更换润滑油就能消除。
429. ( )燃料中的硫在加热炉中与氧反应生成SO2,排入大气后与空气中的水反应生成H2SO3。 430. ( )透平驱动的循环氢压缩机防喘振的方法是增加压缩机入口流量。
431. ( )绘制工艺流程图时，为了表示各个阀门的重要性和阀门口径的不同，大口径的阀门可以绘制的大些，而小口径的阀门则可绘制的小些。
432. ( )绘制工艺流程图时，表示工艺管线的细条必须横平坚直。 433. ( )工程图中的视图实际是物体的正投影图。 434. ( )羰基镍是一种低毒不易挥发的液体。
435. ( )加氢装置反应系统氮气置换标准为氧含量<2%为合格。
436. ( )在催化剂的活化过程中，柴油加氢催化剂一般采用预硫化方式进行活化，提高催化剂活性。 437. ( )加氢装置在硫化过程中，循环氢中未检测出硫化氢之前，反应器任一点的温度不得超过230℃的目的是防止DMDS（二甲基二硫）分解。
438. ( )加氢装置采用炉后混氢的优点是炉管不易结焦。
439. ( )循环氢压缩机的润滑油高位槽与密封油高位槽的作用是一样的。 440. ( )加氢装置原料油泵自停时，反应器入口温度将上升。
441. ( )加氢装置停工时装置进行轻质馏份油置换可以避免低温下重质原料油中结焦前驱物大量沉积在催化剂表面，否则重新开工时容易致使催化剂结焦失活。
442. ( )停工吹扫期间，临氢系统和埋地管线不能用蒸汽吹扫。 443. ( )停工时高温油品管线可用风吹扫。
444. ( )停工吹扫低压瓦斯管线时，要用大量蒸汽扫入低压瓦斯放火炬线。
445. ( )装置进行吹扫时，冷换设备及泵一律参加吹扫，有副线的走副线，没有副线的要拆入口法兰。 446. ( )往复式压缩机停机时应先关闭出口阀再停机。 447. ( )加氢装置热氢带油结束后，立即停循环氢压缩机。
448. ( )加氢装置停工降温操作时，应控制好降温速度，避免太快。
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449. ( )在加氢装置停车过程中，分馏系统压力随着退料而压力降低，当低于操作压力后，可引入氮气充压。
450. ( )加氢装置停工期间，催化剂的保护是通过对反应器充净化风来保护的。
451. ( )加氢装置未再生的催化剂（或无法再生的催化剂）在卸出反应器以后不会释放出所吸附的氢气和烃类。
452. ( )加氢装置催化剂再生时控制空气加入量可以控制再生床层温度。
453. ( )加氢装置在热氢带油最后阶段，当高分不再来油并恒温几小时后，可以确定热氢带油恒温结束。 454. ( )在加氢装置停车时，循环氢应在最大流量下保持循环，以确保将反应器内的油吹扫干净。 455. ( )加氢装置恒温解氢阶段温度在200℃为宜。
456. ( )对输送、储存易燃易爆物质的设备、管线进行检修时，应将有关系统进行处理，用惰性气体进行吹扫置换。
457. ( )加氢装置停工时进行轻质馏份油置换时间长短没有要求。
458. ( )填料塔打开人孔作业时，作业人员一般具有丰富的工作经验，熟悉和掌握打开人孔的次序，所以不需要对他们进行安全技术交底。
459. ( )进罐入塔前，氧含量必须达到19.5%以上。 460. ( )进罐入塔作业前，设备内有毒有害物质的浓度可以略高于空气中有毒有害物质的最高允许浓度。 461. ( )进罐入塔前，容器的安全分析委托单的内容可不包括氧含量。 462. ( )加氢装置催化剂预硫化的目的在于抑止催化剂的活性。
463. ( )在分馏系统各塔进油建立液位过程中，经过一段时间以后，如果液位还没有指示出来，正确的做法是应耐心等待。
464. ( )加氢装置在硫化过程中，提温和提高注硫量可同时进行。 465. ( )往复泵的扬程大小与其流量大小无关。
466. ( )加热炉炉管局部过热或火焰扑炉管时极易导致变形。
467. ( )控制阀出现故障需要修理时，应先关闭其上下游截止阀，然后打开副线阀。 468. ( )新氢缓冲罐中的凝液是由氢气中夹带的微量烃类冷凝聚集后产生的。 469. ( )换热器内部管束泄漏一般采用气密试验方法进行检查。 470. ( )重沸器不必预热，可直接投用。
471. ( )降低烟气出炉温度，可以提高加热炉的热效率。 472. ( )氧化铝可作为加氢催化剂载体。
473. ( )在对备用过滤器进行充液时，不必打开过滤器放空阀。
474. ( )在仪表自动调节系统中，当关键性参数受到外界的干扰而偏离正常状态时，一定能马上自动地调整至与设定值完全重合。
475. ( )为减少积灰结垢，在加热炉中设置吹灰器，在运行中定期除灰，以提高热效率。
476. ( )急冷氢是用来控制反应器下一床层入口温度的，是未经过换热器、加热炉加热的那部分混合氢。 477. ( )快开风门在鼓风机停运时会打开。
478. ( )加氢装置氢气纯度高和压缩机叶轮流道堵塞均可能导致循环氢压缩机入口流量不足。 479. ( )当机组润滑油油压突然下降后，蓄能器能暂时起到稳定系统油压的作用。 480. ( )爆炸性混合物的始温越高，爆炸极限的范围越大，即下限降低，上限升高。 481. ( )沉筒式液位计属于直读式液位计。
482. ( )加氢分馏系统塔气密试压时，塔气密试压压力最小为0.3MPa。 483. ( )加热炉点火时，如果火嘴熄灭，应立即进行再点火。
484. ( )当加氢装置循环氢压缩机发生喘振时，应立即减小入口流量。 485. ( )加氢精制催化剂只能采用湿式硫化方式。
486. ( )装置开工时，净化风线、氮气线、循环水线、蒸汽线等均可以用1.0MPa蒸汽进行吹扫。 487. ( )加氢装置循环氢压缩机开机前防喘振线调节阀手动全关。 488. ( )压缩机冷却水供水不足使机出口温度过低。
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489. ( )装置含硫物料的采样应该采用密闭采样。
490. ( )使用油气混烧的加热炉，不需要使用吹灰器对炉膛进行定期吹扫。 491. ( )加氢装置含硫污水油含量超标直接影响装置产品质量。
492. ( )在操作过程中，一旦控制阀调节失灵，可以切手动进行操作。
493. ( )将预热器管子竖放相比横放能提高空气预热器换热面的壁温，对减少低温腐蚀有利。 494. ( )加消泡剂作用是防止胺液发泡、影响脱硫效果。
495. ( )二乙醇胺的碱性随温度的变化而变化，即温度低，二乙醇胺碱性强，脱硫性能好。 496. ( )加氢装置高分顶破沫网安装不好能引起循环机带液。
497. ( )气缸余隙过大，使上、下死点压比过大，残留在缸内高压气体较多也易使气缸发热。 498. ( )电机内绕组短路时电机容易跳闸，甚至引起电机“崩烧”。 499. ( )临氢系统气密时要联系仪表人员对相关仪表进行同步气密。 500. ( )加氢催化剂进行湿法硫化前先进行催化剂的干燥脱水。 501. ( )反应系统气密过程中，安全阀可以不投用。
502. ( )若发现运转中的风机发生剧烈的振动和有撞击的现象时应作紧急停机处理。 503. ( )临氢管线是指管线内介质温度大于300℃，含有硫化氢的管线。 504. ( )启动烟道气引风机前，应检查风机的入口挡板是否打开。
505. ( )分馏系统操作过程中要掌握好物料平衡、热量平衡和温度平衡。
506. ( )临氢系统气密的目的是要检查设备及管线法兰等连接点有无泄漏，确保安全生产。 507. ( )正常运转中发生加氢装置新氢压缩机故障停运，应立即停反应系统进料量。
508. ( )汽轮机转子在开始降低转速后，转子因惯性作用持续一定时间的低速运转直至静止的这段时间为惰走时间。
509. ( )溶剂发泡会降低装置处理量，增加溶剂损失和提高气体净化度。
510. ( )加氢新建装置进行水冲洗时，机泵、设备的进口法兰要用盲板进行隔断。 511. ( )风机的流量低时将出现加热炉烟气温度升高的现象。
512. ( )加热炉的热负荷或有效传热量，一般情况下辐射室占全炉总的热效率50%。
513. ( )若加氢装置新氢减少，则可调整处理量，维持正常操作，若新氢全部中断，则按“进料中断”处理。
514. ( )空冷器百叶窗是为了整体美观。
515. ( )分馏系统开工过程中垫油后应直接接受反应生成油，然后再升温调整操作。 516. ( )联轴节中心不对正或轴瓦间隙不合适都可能引起循环氢压缩机组振动。 517. ( )伍德瓦特调速器补偿针开度大，补偿时间短，也就越灵敏。 518. ( )瓦斯大量带油会造成加热炉回火。 519. ( )压力表选择时，精度越高越好。
520. ( )对一般换热器来说，投用时要先投热流，后投冷流。 521. ( )当原料带水时，原料换热温度升高。
522. ( )造成露点腐蚀的原因之一是燃料气中含有硫。
523. ( )压力容器的安全装置不仅能在超压情况下开启泄压，还能起到报警作用。 524. ( )阻火器按作用原理可分为干式阻火器和安全水封式两种。 525. ( )填料密封在正常运转时，不允许有液体漏出。 526. ( )控制阀改副线操作中控制阀要一直打在自动位置。 527. ( )U型管换热器结构简单单位传热面的金属耗量高。
528. ( )加氢装置切换注水泵作业必须二人以上操作，以防止反应系统高压气相倒窜。 529. ( )换热器管束的排列方式有三角形排列和正方形排列等方式。 530. ( )换热器的管程直径越小，对传热越不利。
531. ( )联锁切除时间超过规定时间，需填报联锁切除申请单，并经相关领导批准方可。 532. ( )串级仪表投用时，一般先投主参数控制表，再投副参数控制表。
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533. ( )加氢装置热高分温度的波动直接影响了脱硫化氢塔的操作，引起产品质量的波动。 534. ( )加热炉炉管发生破裂时，炉膛温度上升，炉出口温度下降。
535. ( )加氢装置高压分离器主要起气液及油水分离作用，防止生成油串入循环氢压缩机造成严重液击事故。
536. ( )加氢装置汽提塔只有精馏段而没有提馏段。
537. ( )与泡罩塔盘相比，浮阀塔盘结构简单，但制造费用较高。 538. ( )加热炉热效率愈高，说明燃料的利用率高，燃料消耗就低。 539. ( )蒸馏塔按塔盘型式分主要有：填料塔，浮阀塔，筛板塔。
540. ( )加热炉火焰发红、发飘是由于风门与烟道挡板开度过大造成的。 541. ( )串级调节系统有主、副、从三个调节器。
542. ( )转子流量计适于较洁净的流体、大流量的测量。 543. ( )催化剂中毒是由于催化剂受到污染失活所引起的。
544. ( )加氢催化剂中毒时，会引起催化剂的活性、选择性严重变差。 545. ( )安全阀要定期检验，每两年至少检验一次。 546. ( )催化剂中毒分为永久性中毒和暂时性中毒。
547. ( )润滑油的粘度是润滑油的一项重要指标，润滑油的牌号是根据润滑油的运动粘度来划分的。 548. ( )永久性中毒是指催化剂活性丧失后经过某些措施可重新恢复的中毒。 549. ( )开工前分馏系统提前垫油可以节约开工时间。
550. ( )当离心泵叶片采用后向叶片时，流量增加，扬程随着增加，功率缓慢增加。 551. ( )离心泵轴向推力过大，引起串轴时振动将增大。 552. ( )齿轮泵属于叶片式泵。
553. ( )排烟温度高，回收热量多，加热炉热效率就越高。 554. ( )往复泵调节流量可采用出口阀门调节。
555. ( )往复机工作时气缸和填料函必须采用润滑油进行润滑。 556. ( )活塞式压缩机采用多级压缩能降低排气温度。 557. ( )催化剂在化学反应中的作用是提高反应的活化能。 558. ( )往复泵的原理就是依靠泵体容积的改变来输送液体。
559. ( )催化剂载体的种类、化学组成、物理性质不会影响催化剂的性能。 560. ( )气缸排出气体的表压与吸入气体的表压之比，称为压缩比。 561. ( )对热油泵进行预热，要求泵壳温度低于入口温度40℃。
562. ( )反应器注入急冷氢后，使反应器接近“常温”操作，可以均衡催化剂寿命。 563. ( )活塞环具有自紧密封的特点。
564. ( )串级投用时，应先处于单参数控制，调节副表测量值与主表一致，副表改自动，然后用主表的测量与给定一致时，主表投自动，主、副表可串级起来。
565. ( )工作转速在第一临界转速和第二临界转速之间的轴称为刚性轴。 566. ( )分馏系统热油循环、恒温脱水时应确保各塔液面、压力稳定。 567. ( )往复式压缩机气缸体冷却水进出口温差应控制在规定指标以内。 568. ( )喷气燃料烟点的数值越大说明燃料的生炭倾向越大。 569. ( )加热炉火嘴可以按侧面、端面或底部布置。
570. ( )烟气氧含量越低(在CO含量小于300ppm的前提下)，过剩空气系数越小，加热炉效率越高。 571. ( )在操作烧瓦斯的加热炉中，过剩空气系数一般控制在1.1～1.25。
572. ( )富液中常有铁锈等杂质，经过滤后杂质不会继续在系统内循环，可以提高胺液的纯度。
573. ( )加氢催化剂干燥结束后，当反应器床层最高点温度低于导致催化剂氢气还原的最低温度后，才能将氢气引进系统。
574. ( )火嘴堵塞的原因主要是燃料气中含有硫，致使喷嘴堵塞。
575. ( )在催化剂开工时，必须要对催化剂进行干燥脱水这一步骤，所以在催化剂运输、装填过程中防
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