截面2-2：b?h?500?1200mm,h0?1165mm,
As?As'?1256mm2，fy?300N/mm2。
故截面承载力：
'Mu?Asfy(h0?as)?1256?300?(1165?35)?425.78KN.m?94.8KN.m，所以符合要求。
裂缝宽度验算
由承载力计算可知，裂缝宽度验算截面1-1即可，钢筋应力如下： 按有效受拉混凝土面积计算的纵向钢筋配筋率：
?te?f2280?0.018，??1.1?0.65tk?0.43 1?te?skbh2wmax??cr??skEs(1.9c?0.08deq?te)?0.27mm?[wmax]?0.3mm，满足要求。
七、基础设计 荷载计算
由柱传致基顶的荷载
由表6可知荷载值如下：
第一组：Mmax?894KN.m，N?1199KN，V?100.9KN； 第二组：Mmin??450.12KN.m，N?873.53KN，V??34.53KN； 第三组：Mmax?1270.3KN.m，M?851.9KN，V?99.62KN； 第四组：Mmin?534.11KN.m，M??256.5KN，V??23.27KN。 由基础梁传致基顶的荷载（G5）
墙重（含两面抹灰）：[(11.63?0.9?0.6)?6?4.2?(4.8?1.8)]?5.24?229.83KN； 窗重： （??）?=； 基础梁： ?=
所以荷载设计值为? 由基础梁传致基础顶面荷载标准值为： G5对基础底面中心的偏心作用e5?0.25/2?1.2/2?0.75m
偏心弯矩：M5?G5e5?321?0.75?240.75KN.m 作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力
假定基础高度为800+50+250=1100mm，（800为柱插入深度，由表查得） 则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：
第一组：M1?894?1.1?71.32?240.75?731.70KNm，
第二组：M2??450.12?1.1?34.53?240.75??728.85KNm，N2?321?873.53?1194.63KN 第三组：M3?851.9?99.62?1.1?240.75?479.98KNm， 第四组：M4??256.5?1.1?23.27?240.75??522.85KNm， 基底尺寸的确定
基底尺寸的确定，应由标准值计算，故由表5得，
A?(1.1~1.4)F/(f?rGd)?1㎡，因为1/b=~，由1/b=和A=（~）㎡，解得，b=~m，取b=；l==?取l=4m 验算e0?1/6的条件
e0?M/N?731.70/(1079.83?22?2.3?4?2)?0.23?1/6?4/6?0.67m（可以）
验算其它三组荷载标准值作用下的基底应力
第一组：
Pmax?PminP?NM?rGd??212.92KN/m2?1.2f?300KN/m2； AwNM??rGd??96.14KN/m2>0 AwPmax?Pmin?154.53KN/m2?f?250KN/m2。 2第三组：
Pmax?PminP?NM?rGd??273.11KN/m2?1.2f?300KN/m2； AwNM??rGd??116.5KN/m2>0 AwPmax?Pmin?194.81KN/m2?f?250KN/m2。 2第四组：
Pmax?PminP?NM?rGd??209.31KN/m2?1.2f?300KN/m2； AwNM??rGd??38.73KN/m2>0； AwPmax?Pmin?124.02KN/m2?f?250KN/m2。 2所以均可以。
因为该车间属于可不做地基变形计算的二级建筑结构，所以最后确定基底尺寸为×4m，基础受离图40所示。
前面已初步确定基础的高度为，如采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸如图41所示。由于上阶底面落在柱边破坏锥面内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切力验算。
在各组荷载设计值作用下的低级最大净反力
第一组：ps,max?第二组：ps,max第三组：ps,max第四组：ps,maxNAN?AN?AN?AMWM?WM?WM?W??265.51KN/m2； ?233.76KN/m2； ?213.31KN/m2； ?167.52KN/m2。
抗冲切计算按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。 在第一组荷载作用下的冲切力
冲切力近似按最大地基净反力ps,max计算，即取psl?ps,max?265.51，由于基础宽度b=，小于冲切锥体底边宽bl?2h0l?1.3?0.8?2?2.9m，故
A?(l/2?ll/2?h0l)b?(4/2?1.9/2?0.8)?2.6?0.52，FL?ps,maxA?265.51?0.52?138.07KN
变阶出处的抗切冲力
由于基础宽度小于冲切锥体底边宽，故bm?bt?bb1.3?2.6??1.95m 22[Fl]=0.7?hftbmh0?0.7?1.43?1950?1165?2274.02KN?312.21KN， 因此基础的高度及分阶可按图40及41所示的尺寸采用。 基底配筋计算
包括沿长边和短边两个方向的配筋计算。沿长边方向的配筋计算，由前述四组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第三组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。而沿短边方向，由于为轴心受压，其钢筋用量应按第三组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。 沿长边方向的配筋计算
在第一组荷载设计值作用下，前面已算得ps,max?265.51KN/m2，相应于柱边及变阶处是净反力：
1520731.700.5???146.15?102.94?0.2?166.74KN/m2； 22.6?41/6?2.6?421520731.700.952。 ps2????146.15?102.94?0.425?189.90KN/m22.6?41/6?2.6?421则 M1?(ps,max?ps1)(l?hc)2(2b?bc)?G5e5?161.67KN.m；
48ps1?As1?M2?M1?352.22mm2； 0.9fyh01(ps,max?ps2)(l?l1)2(2b?b1)?267.85KN.m； 48As1?M2?826.70mm2。 0.9fyh0选用18?8@120，As=mm2>mm2(可以) 沿长边方向的配筋计算
在第一组荷载设计值作用下，均匀分布的地基净反力
N?1520/2.6?4?146.15KN.m； A1 M3??146.15?(2.6?0.5)2(2?4?1.2)?247.02KN.m；
24 ps,m? As3?M3?871.3mm2； 0.9fyh0 M4?As4?1?146.15?(2.6?1.9)2(2?4?1.2)?27.45KN.m； 24M4?75.46mm2。 0.9fyh0选用18?8@120，As=mm2>mm2(可以)