.................
7 25.95 0.62 0.49 0.82 1.41 32.2 3.60 163.07 27.05 4410.92 续表6.3-1 6 5 4 3 2 1 22.35 18.75 15.15 11.55 7.95 4.35 0.54 0.45 0.36 0.28 0.19 0.10 0.41 0.32 0.23 0.15 0.07 0.02 0.77 0.72 0.65 0.65 0.65 0.65 1.27 32.2 1.13 32.2 0.96 32.2 0.89 32.2 0.81 32.2 0.76 32.2 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60 4.35 147.57 130.96 111.70 102.83 93.96 97.63 1569.47 23.45 19.85 16.25 12.65 9.05 5.45 — 3460.42 2599.51 1815.07 1300.77 850.33 532.06 40718.30 ?— — — — — — — 注：突出屋顶层离基顶高度H为其重心到基础顶面的距离。
6、风荷载的换算
为了方便，可将各层风荷载（包括突出屋面部分）折算为作用于主体结构的分布荷载。按照底部总弯矩相等原则。
M0?40.7?103kN?m
3?40.7?103q??85kN/m 237.85V0?1?85?37.85?1608.6kN 2
.................
.................
7、框架—剪力墙水平荷载作用协同工作
7.1 横向水平地震作用下的内力与位移
一、由?值及荷载类型查图表计算总内力
CF??Cb(218.5?0.7?149.5)?104地震作用计算时， ??H?37.85?1.91 7151.4?10?EIW总框架分担的剪力为 VF?总连梁的总线约束弯矩为 m?CF218.5VF?VF?0.65VF Cm218.5?149.5Cb149.5VF?VF?0.35VF Cm218.5?149.5剪力墙的总剪力为 VW?VW?m
上述计算均列表进行，见表7.1-1 。
表7.1-1 倒三角荷载作用内力计算表
楼盖 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 标高 x/m 37.85 34.25 30.65 27.05 23.45 19.85 16.25 12.65 9.05 5.45 0 m V0?9833.9kN ??1.85 M0?248.1?103kN· 0.000 -0.033 -0.043 -0.032 -0.002 0.044 0.106 0.183 0.275 0.383 0.578 MWM0MW/103kN?m ??xH VWV0 VW/103kN VFV0 VF/103kN VF/103kN m/103kN Vw/103kN 1.000 0.905 0.810 0.715 0.620 0.524 0.429 0.334 0.239 0.144 0 0.00 -8.23 -10.62 -7.89 -0.60 10.85 26.20 45.32 68.19 94.94 143.37 -0.323 -0.146 0.008 0.144 0.266 0.380 0.487 0.593 0.700 0.812 1.000 -3.18 -1.44 0.08 1.41 2.62 3.73 4.79 5.83 6.88 7.99 9.83 0.323 0.327 0.337 0.346 0.350 0.345 0.328 0.295 0.243 0.167 0.000 3.18 3.22 3.31 3.40 3.44 3.40 3.23 2.90 2.39 1.64 0.00 2.06 2.09 2.15 2.21 2.24 2.21 2.10 1.89 1.55 1.07 0.00
1.11 1.13 1.16 1.19 1.20 1.19 1.13 1.02 0.84 0.57 0.00 -2.06 -0.31 1.23 2.60 3.82 4.92 5.92 6.85 7.72 8.56 9.83 各层总框架柱剪力可由上、下楼层处VF值取平均计算。VFj?各层连梁总约束弯矩由下列式子计算Mbj?m???计算结果列于总内力表7.1-2内。
hj?hj?12VF,j?1?VFj2
.................
.................
表7.1-2 倒三角荷载作用时总内力 总剪力墙 层号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 总框架 总连梁 MW/103kN?m 0.00 -8.23 -10.62 -7.89 -0.60 10.85 26.20 45.32 68.19 94.94 143.37 VW/103kN -2.06 -0.31 1.23 2.60 3.82 4.92 5.92 6.85 7.72 8.56 9.83 VF/103kN 2.08 2.12 2.18 2.22 2.22 2.15 1.99 1.72 1.31 0.53 — Mb/103kN?m 2.00 4.06 4.17 4.28 4.34 4.28 4.07 3.66 3.01 2.60 — 总剪力墙底部总弯矩与水平地震作用下产生的底部总弯矩之比
MW/M0?143.37/248.1?57.8%＞50% （满足）
二、位移计算
1、顶点位移计算
由??1.91，??1代入下列公式
y???1201?fH11?2??sh?sh?1??ch???1??sh????11??3??3?2??????????2???， ?????2??6?????ch?????2?得到
y???=0.421，
fH11qH411519.6?37.854fH????64.57mm
120EWIW120151.4?107yH?0.421?64.57?27.2mm
yH27.21?1???＜（满足） ?700H37.85?1031392???2、层间位移计算
层间位移计算结果列于表7.1-3.
.................
.................
表7.1-3 横向水平地震作用下框—剪结构层间位移计算表
层号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 层高/m 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 5.45 标高 x/m 37.85 34.25 30.65 27.05 23.45 19.85 16.25 12.65 9.05 5.45 ??x/H 1.000 0.905 0.810 0.715 0.620 0.524 0.429 0.334 0.239 0.144 y???/fH 0.421 0.375 0.327 0.279 0.229 0.180 0.132 0.087 0.049 0.019 yH/mm ?ymm ?yhj是否小于 ?1? ??800??27.17 24.19 21.14 18.01 14.81 11.61 8.50 5.63 3.14 1.24 2.98 3.05 3.13 3.20 3.20 3.10 2.88 2.49 1.90 1.24 1/1208 1/1182 1/1149 1/1126 1/1125 1/1160 1/1251 1/1448 1/1894 1/4395 是 是 是 是 是 是 是 是 是 是 三、总框架剪力VF的调整
对总框架剪力VF＜0.2V0的楼层，设计时这些楼层的VF应取0.2V0和1.5VF,max中最小值，即min（0.2V0，1.5VF,max）=min（0.2×9.83，1.5×2.22）=1.97?103kN。
此外，各层框架总剪力调整后，按调整前后的比例放大各柱和梁的剪力和端部弯矩，柱轴力不放大。
观察表7.1-2，可见1~3层的框架总剪力均小于0.2V0，故该三层设计时的VF值均取
0.2V0，其调整比例见表8.1-4。
表7.1-4 VF调整系数
层号 原计算值 3 2 1 1.72 1.31 0.53 VF/?103kN 应放大值 1.97 1.97 1.97 放大系数 1.14 1.50 3.68 四、内力分配
1、总剪力墙剪力VW以及弯矩MW在各片墙之间分配以及剪力墙轴力
由于各楼层剪力墙均一样，因此每片剪力墙的剪力VW,1?0.25Vw，弯矩
.................
.................
MW,1?0.25MW，当把连梁分布约束弯矩m还原为作用于每个楼层的弯矩之后，剪力墙
的弯矩会由原来的连续化变为锯齿状，如图7.1-1，第i层楼盖上、下方的剪力墙截面弯
u矩可以近似由式子 MW,i?MW,i?Mb,i/2，
lMW,i?MW,i?Mb,i/2
其中，Mb,i为第i层与剪力墙相连的连梁在剪力墙轴线处的集中约束弯矩。
图7.1-1
轴力等于该层以上连梁的总剪力，连梁剪力取自表7.1-7。
MW,i和VW,i计算结果列于表7.1-5。
表7.1-5 横向水平地震作用下剪力墙内力计算表
楼盖 上 下 上 下 上 下 上 下 MW MW,1 MW,i 0 -0.25 -1.55 -2.56 -2.13 -3.18 -1.44 -2.51 /?103kN?m /?103kN?m /?103kN?m 0.00 -8.23 -10.62 -7.89 0.00 -2.06 -2.65 -1.97 VW/?103kN VW,1/?103kN Nw/kN -2.06 -0.31 1.23 2.60 -0.52 -0.08 0.31 0.65 77.30 234.21 395.37 560.79 10 9 8 7 .................