32 热有效系数 33 传热系数 34 较小温差 35 较大温差 36 平均温差 37 对流传热量 38 误差 39 实际吸热量 ψ k ΔtD Δtx Δt Qc ΔQ Qsjd — w/(m2℃) 查附录2表7 ψa1a2/(a1+a2) θ\ θ' - t' 3.6kΔtAjsyc/ (δBj) (Qd-Qc)/Qd×100 δQd 0.65 18.07 204.9 165.7 185.3 557.7 -1.41 82.50 ℃ ℃ ℃ kJ/kg % kJ/kg （四） 第三转向室 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名 称 进口烟温 进口烟焓 包覆过热器吸热量 烟气旁通份额 烟气出口焓 烟气出口温度 平均烟温 平均汽温 灰污系数 符号 θ' H' Qbffj δ H\θ\ θpj tpj ε 单位 ℃ kJ/kg kJ/kg 计算公式或数据来源 由低再引出管计算得到 由低再引出管计算得到 假定后复校 等于低再引出管的烟气旁通份额 H' - Qfj/φ 查函数tyq(hy, a) (θ'+θ\(tbs+t\bf)/2 调用函数Ehwp(tpj,jz) 附录2表7 tpj+εδBj Qbffj /(3.6Abf) prns 调用函数 ky(rh2o，pns,θpj) kyrn 调用函数 kh(θpj) khμh kyrn+khμh kps 1-e-kps 调用函数af(a，θpj，thb) bf结果 626 6931.17 280 0.15 6650.1 591.4 608.7 349 0.0043 383.5 0.0162 14.54 3.07 109.96 2.63 5.70 0.437 0.354 35.40 40
kJ/kg ℃ ℃ ℃ — 10 灰污管壁温度 11 乘积 12 三原子气体辐射减弱系数 13 乘积 14 灰粒的辐射减弱系数 15 乘积 16 气流的辐射减弱系数 17 乘积 18 烟气黑度 19 烟气侧辐射放热系数 tbfhb pns ky kyrn kh khμh k kps a af ℃ m·MPa 1/(m·MPa) 1/(m·MPa) 1/(m·MPa) 1/(m·MPa) 1/(m·MPa) — — w/(m2℃)
20 传热量 21 误差 22 实际传热量 Qbfcfj ΔQ Qsjd kJ/kg % kJ/kg 3.6Abf af (θbfpj –thb) / (δBj) 277.82 0.78 42 （Qbffj -Qbfcfj)/ Qbffj×100 δQbffj
第十节 低温再热器热力计算
一、 低温再热器结构尺寸计算
41
表23 低 温 再 热 器 区 的 结 构 尺 寸 设 计 序号 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 结果 1 管子外径 d mm 设计数据 42.0 壁厚 δ mm 设计数据 3.5 2 横向节距 s1 mm 按s1=2.5d选取 90 3 纵向平均节距 s2pj mm 由结构设计知 69 4 管子排数、布置 Z1 排 逆流、顺列 104 5 每排管子根数 n1 根 由结构设计知 4 6 蒸汽流通截面积 A m2 n1z1πdn2/4 0.4 7 烟气流通面积 Ay m2 由结构设计计算 29.47 8 对流受热面积 Adl m2 πdlpj z1 n1 3921.88 9 防磨罩面积 AFm m2 100. 10 计算对流受热面积 Ajsdl m2 Adl – AFm 3821.88 11 辐射层有效厚度 S m 0.9d(4s1s2/(πd2)-1) 0.132 12 后墙包覆过热器管子根数 nhb 根 d=38mm 211 13 左右侧墙包覆过热器管子根数 ncb 根 d=38mm 244 14 附加受热面总面积 228.25
二、低温再热器热力计算
表24 低 温 再 热 器 热 力 计 算 序号 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 结果 1 二三转向室出口烟气混合焓 H' kJ/kg (0.15H3\2\δ，δ＝0.72 7309.69 2 进口烟温 θ' ℃ 查函数tyq(hy, a) 645.4 3 蒸汽出口焓 h\kJ/kg 由低再热引出管计算得到 3374.9 4 蒸汽出口温度 t\℃ 由低再热引出管计算得到 460.33 5 蒸汽进口焓 h' kJ/kg 调用函数hgrs(p,t),p=2.5MPa,t=330℃ 3078.0 6 蒸汽进口温度 t' ℃ 已知 330.0 7 焓增量 Δh kJ/kg h\296.93
42
8 对流吸热量 Qddz kJ/kg DzrΔh/(0.72Bj) 2280.3 9 附加吸热量 Qbffj kJ/kg 假定后校核 135.0 10 出口烟焓 H\kJ/kg H' - (Qddz + Qbffj)/φ+ΔaHolk 4890.1 11 出口烟温 θ\ ℃ 调用函数tyq(h，a) 442.8 12 平均烟温 θpj ℃ (θ'+θ\544.1 13 蒸汽平均温度 tpj ℃ (t'+t\395.17 14 蒸汽平均比容 νpj m3/kg 调用函数vgrs(p,t),p=2.5MPa 0.119 15 蒸汽平均流速 w m/s Dzrνpj/(3600A) 27.27 16 蒸汽侧放热系数 a2 w/(m2℃) 调用函数a_2(p,t,w,d)，d为内径 830.00 17 烟气流速 wy m/s 0.72BjVy(θpj+273)/(273×3600Ay) 9.18 18 烟气侧对流放热系数 ad w/(m2℃) Nuyλy/d 67.00 19 乘积 pns m·MPa prns 0.0027 20 三原子气体辐射减弱系数 ky 1/(m·MPa) 调用函数 ky(rh2o，pns,θpj) 37.73 21 乘积 kyrn 1/(m·MPa) kyrn 7.96 22 灰粒的辐射减弱系数 kh 1/(m·MPa) 调用函数 kh(θpj) 115.68 23 乘积 khμ1/(m·MPa) khμh 2.76 h 24 气流的辐射减弱系数 k 1/(m·MPa) kyrn+khμh 10.73 25 乘积 kps — kps 0.138 26 烟气黑度 a — 1-e-kps 0.129 27 灰污系数 ε — 调用函数Ehwp(tpj,jz) 0.0043 附录2表7 28 管壁灰污层温度 thb ℃ tpj+0.72(ε+1/a2)BjQddz/(Ajsdz×3.6) 434.37 29 辐射放热系数 af w/(m2℃) 调用函数af(a，θpj，thb) 13.95 30 利用系数 ξ — ξ取1.0 1 31 烟气侧放热系数 a1 w/(m2℃) ξ(ad+af) 80.95 32 热有效系数 ψ — 查附录2表7 0.65 33 传热系数 k w/(m2℃) ψa1a2/(a1+a2) 47.94 34 较小温差 ΔtD ℃ θ'- t\ 185.1 35 较大温差 Δtx ℃ θ''- t' 112.8 36 平均温差 Δt ℃ 148.9
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37 对流传热量 38 误差 39 实际吸热量 40 附加受热面工质温度 41 附加吸热量 42 误差 43 实际附加吸热量 Qcdz ΔQ Qsjdz tbffj Qbfcfj ΔQ Qbfsjfj kJ/kg % kJ/kg 3.6kΔtAjsdl/(0.72Bj) (Qddz-Qcdz)/Qddz×100 0.72Qddz (tbs+t\bf)/2 3.6k(θpj -tpj)Abffj/(0.72Bj) (Qbffj-Qbfcfj)/Qbffj×100 0.72Qbffj 2286.24 -0.26 1641.78 349.00 136.54 -1.14 97.20 ℃ kJ/kg % kJ/kg 第十一节 旁路省煤器热力计算
省煤器由主省煤器、隔墙省煤和旁省三部分组成。给水由炉前三通管进入后，分左右2侧引至主省进口集箱的2端，主省管系为2排蛇形管圈，顺列逆流布置，保持较低烟速，以改善磨损，便于检修。主省出来的工质，由出口集箱左右二端φ108×10mm的连接管引出，连接管共12根，每端6根，并进入旁路烟道的前后隔墙管，工质并联向上流动，到炉顶汇集进入隔墙省煤器出口集箱。前后隔墙采用宽鳍片管，前隔墙宽鳍片管外敷设炉墙，作为尾部竖烟井的后墙，后隔墙宽鳍片管作为旁路烟道的分隔墙，关外不再敷设炉墙。由隔墙省煤器出口集箱二端引出工质，经过炉外 φ219×26mm的管道下降至旁省进口集箱。旁省管系为 排蛇形管圈，顺列逆流布置。旁路省煤器在进口端的弯管倾斜45度，以组成烟道挡板的框架，旁省管延伸至斜烟道包覆管，连接旁省的出口集箱。斜烟道部位的包覆省煤器管为敷管炉墙，节距由旁省的90mm变为45mm。最后经过旁省出来的工质由12根φ108×10mm mm的后墙引出管引入汽包，作为给水。
一、 旁路省煤器热力计算
表25 旁 路 省 煤 器 区 的 结 构 尺 寸 设 计 序号 1 管子外径 名 称 符号 单位 计算公式或数据来源 d δ s1 s2pj Z1 n1 mm mm mm mm 设计数据 设计数据 按s1=2.5d选取 由结构设计知 逆流、顺列 由结构设计知 结果 38.0 4.0 90 95.00 101 2 壁厚 2 3 4 5 横向节距 纵向平均节距 管子排数、布置 每排管子根数 排 根 44