M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.001×1.050/3=0.707kN.m
=0.707×106/4491.0=157.369N/mm2
小横杆的计算强度＜［205.0N/mm2］，满足要求! 6.2.3挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1448.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.681mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.709mm
小横杆的最大挠度＜［1050.0/150=10mm］,满足要求!
6.3 扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.500×1.050×1.500/2=1.969kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.969=2.946kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
6.4 脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程为0.1248 kN/m NG1 = 0.125×18.000=2.246kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 kN/m2 NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+0.250)/2=0.585kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本工程采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 kN/m
NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；取值0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.500×18.000=0.135kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.416kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.500×2×1.500×1.050/2=3.937kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 Wk= Uz Us Wo
其中 Wo —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.560
经计算得到，风荷载标准值Wk =0.450×1.250×1.560 = 0.878kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
=1.2×3.416+0.85×1.4×3.937=5.214 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.878×1.5×1.82/10 =0.508KN·m 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
6.5 立杆的稳定性计算:
6.5.1 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.61kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 119.63
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6.5.2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.79kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.508kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 188.44
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
6.6 连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.0614kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
外架连墙件预埋件采用-6*100*100，Q235钢板制作锚脚为2Ф12，L=150㎜
经计算得到 Nlw = 1.3931kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.393kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 83.433kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求，同时满足N1＜Rc（单扣件抗滑承载力设计值取8.0KN）！
6.7 悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里面端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。
受脚手架集中荷载 P=9.61kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m