G= ?Ad=20*1.4*9.6=268.8 KN F+G+p=1348.8 kN M=180+60*1.4+80*0.45=300 kN?m
e=M300a??0.22?=0.53m
F?p?G1348.861348.8300*6+2=199.1kPa?1.2fa=215.46kPa9.63.2*3基底地缘最大应力：
F?p?Gpk==140.5kPa?faApmax=满足承载力要求，此时 允许刚性角为45°
题2 – 46
（1）根据2-45题的结果取基底面积a×b=3200mm×3000mm， 按规范设计，荷载的标准组合应乘以1.35的基本组合值。
即 F=1.35×1000=1350 kN H=1.35×60=81kN M=1.35×180=243kN P=1.35×80=108kN （2）基础底面净反力计算
M总 =（243+81×1.2+108×0.45）=388.8kN·m
2
A=a×b=9.6m W=
16×3×3.22=5.12m
3
荷载偏心距 e=M/（F+P）=388.8 /（1350+108）=0.27m＜
a3.2==0.53m 66基底净反力 Pemax= (F+P)/A + M总/W=（1350+108）/9.6 + 388.8 /5.12=227.8 kPa Pemin= (F+P)/A－M总/W=（1350+108）/9.6－388.8 /5.12=75.9kPa （3）基础抗冲切验算
取基础高度h=600mm ，则ho=600－70=530mm （按不设垫层时，保护层厚度不小于70mm）
Aaiegjc =(
aacbbc--h)*b - (-2222o
-ho) = (3.2/2-0.6/2-0.53)*3 – (3/2-0.6/2-0.53) = 1.86m
22 2
按Aaiegjc面积上作用Pemax计，则 Fl=Pemax×Aaiegjc=227.8×1.86=423.7kN 因为ho=530mm＜800mm，故βh=1.0
采用C20的混凝土，
ft=1100kN/m
2
得[V]=0.7?hft (b+ h)* h
c
o
o
=0.7*1.0*1100*(0.6+0.53)*0.53=461kN 满足Fl＜[V]的要求。 （4）柱边基础弯矩验算
柱边与远侧基础边缘的距离a’=ac+
12（a—ac）=0.6+0.5×（3.2—0.6）=1.9m
柱边基础的净反力PeI=Pemin+(Pemax-Pemin)×
a' = 75.9+(227.8-75.9)×1.9/3.2 = 166.1kPa a由式（2-76）MI=
1(a—ac)482
2
×[(Pemax+PeI) ×(2b+bc)+(Pemax-PeI)×b]
=
1(3.2—0.6)×[(227.8+166.1) ×(2×3+0.6)+(227.8-166.1)×3] = 392.2kN·m 481212pe=
×(Pemax+Pemin) =×(227.8+75.9) = 151.85kPa
由式（2-75）得 MII =
pe242
×(b—bc) ×(2a+ac)
2
=
151.85×(3—0.6) ×(2×3.2+0.6) = 255.1 kN·m 24（6）配筋计算
采用HRB335级钢筋，
fy=300N/mm， 按内力臂系数γ
2
s =0.9 计算
沿长边方向：AsI=
MI=392.2×10/（0.9×300×530）=2741mm
0.9fyho6
2
选配1416@200，实际钢筋面积2815 mm
2
沿短边方向：AsII=
MII=255.1×106/（0.9×300×530）=1783 mm
0.9fyho2
2
选配1214@240，实际钢筋面积1847mm
题3-26
bykbxk?1???0.211m?1 4解：?x?4?0.216m y4EcIy4EcIx（1）对于角柱?形节点，按半无限长梁计算交点挠度
2F??ix?ixxbxk因为?ix且有 Fix ?iy?2Fiy?ybyk
??iy ? Fix?1.71Fiy
?Fiy?1300kN ?Fix?820kN Fiy?480kN
调整前的基底压力平均计算值为
P??Fi?1ni?1ni?A???Ai4F1?6F3?2F2?42.55KPa17.4*24.8?0?0.5*1.4*0.8*6?1.4*0.8*2
Fix'?Fix??Fix?Fix?Fix820?AiP?820?*0*42.55?820KNFi1300
Fiy?Fiy??Fiy?Fiy?'FiyFi?AiP?480KN
2、对于边柱?形节点， x方向与y方向基础梁分别按半无限和无限长梁计算交点挠度
2F??ix?ixxbxk且Fix ?iy?2Fiy?y2byk ? 4Fix?x?Fiy?ybxby
?Fiy?1500kN ? Fix?bx?ybx?y?4by?xFi?450.6kN Fiy?1049.4kN
调整前：
?Fix?Fix450.6?AiP?*0.5*1.4*0.8*42.55?7.158KNFi1500
?Fiy?FiyFi?AiP?1049.4*0.5*1.4*0.8*42.55?16.67KN1500
?Fix'?450.6?7.158?457.758kN Fiy'?1049.4?16.67?1066.07kN
3、对于内柱十字形结点，均按正交后无限长梁计算交点挠度
Fix?bx?ybx?y?by?xFi?1388kN
Fiy?by?xbx?y?by?xFi?812kN
?Fix?Fix1388??AiP?*1.4*0.8*42.55?30.07KNFI2200
?Fiy?FiyFI??AiP?812*1.4*0.8*42.55?17.59KN2200
调整后：
Fix'?Fix??Fix?1388?30.07?1418.07kN
Fiy'?Fiy??Fiy?812?17.59?829.59kN
题3 - 27
（1）假定基底反力均匀分布，沿基础纵向的地基净反力为
p??F800*2?1800*2??260kN/m L18?2（2）梁的截面刚度 混凝土的弹性模量Ec梁的截面惯性矩I?2.55*107kN/m2
?131bh?*2.5*1.23?0.36m4 1212EcI?2.55*107*0.36?9.18*106kN?m2 EcA?2.55*107*2.5*1.2?7.65*107kN
反梁法把基础梁当成以柱端为不动支座的四跨连续梁，当底面作用以均匀反力p?260kN/m时，各支座反力为
RD?RA?910kN RB?RC?1690kN
1跨度范围内 3△RA?110kN对A、D支座有△qA?△qD????36.67kN/m
li61?(l0?)33把支座不平衡力均匀分布在支座相邻两跨的各
对B、C支座有△qB?△qC?△RB110??27.5kN/m
li?1li66?(?)3333把均匀不平衡△q作用于连续梁上，如下图，
求支座反力得△RA??△RD???96.8kN，△RB?=△RC???96.79kN
得第一次调整后的支座反力为
△RA??△RD??910?96.8?813.2kN △RB?=△RC??1690?96.79?1786.79kN
813.2?800?1.65%?20%
8001800?1786.79?0.73%?20% 对于B、C支座，差值
1800对于A、D支座，差值所以满足精度要求
用叠加后的地基反力与柱荷载作为梁上荷载，求梁截面弯矩分布图如下：