5、 在搭拆脚手架时，如果脚手片、杆件等尚未扣绑扎牢或已拆开绑扣，均不得中途停止。
6、 遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。
严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超载。
十、槽钢悬挑架计算书
悬挑槽钢布置在每根立杆下，间距1~1.5米，挑梁采用18#槽钢；部分悬挑长度较长的，采用钢拉索斜拉固定。上部脚手架立杆纵距约为1.5米，立杆横距为1米，立杆步距1.8米，每一挑脚手架搭设高度为10步，计18.0米，，里立杆离墙0.3米，每6米设角度为45度左右上下各一道剪刀撑。脚手与墙的连接要求均同其他钢管脚手架一样。
（一）、荷载计算：每个悬挑架上受力为 1、立杆：18M×38.4N/M=537.6N
2、大横杆：1.5M×11根×4排×38.4N/M=2534.4N 3、小横杆：1.3M×10根×38.4N/M=499.2N 4、护栏、踢脚杆：1.5M×20根×38.4N/M=1152N 5、剪刀撑：25.5M×4×1/6×38.4N/M=653N 6、扣件：6只×10步×10N/只=600N
7、脚手片每步满铺：1.0M×1.5M×100N/M2×10排=1500N 8、安全网：18M×1.5M×10N/M2=270N
9、18#槽钢自重按20Kg/M计：q=20×9.8×1.2=235N/M 10、施工荷载按3000N/M2，考虑三层操作层：
3层×3000N/M2×1.5M×1M=13500N
考虑静荷载超载系数为1.2，施工荷载超载系数1.4 外立杆荷载：
N1=1.2×[537.6+(2534.4+499.2+1500+600)×1/2+1152+653+270]+13500×1.4=15666N
里立杆荷载：
N2=1.2×[537.6+(2534.4+499.2+1500+600)×1/2]+13500×1.4=13176N 均布荷载： q=235N/M
(二)槽钢悬挑强度及挠度验算
18#槽钢的特性系数：IX=1272.7×104MM4WX=141.4×103MM3 f=215N/M2[fv]=125N/M2 [υ]=l/250E=2.06×105 1、
强度验算：
计算简图如下：
MMAX=N1×1.3M+N2×0.3M+1/2q×1.352 =15666N×1.3M+13176N×0.3M+1/2×235×1.352 =24532.7N.M VMAX=N1+N2+ql
=15666+13176+235×1.35
=29159.3N
σ=MMAX/γXWX=24532.7N.M/1.05×141.4×103MM3=165.2Mpa＜f=215Mpa 2、 3、
故强度满足要求。 挠度验算
υ=N1L3/(3EIX)+N2A2(3L-A)/(6EIX)+ql4/(8EIX)
=(15666×13003)/(3×2.06×105×1272.7×104)+[13176×3002×(3×1200-300)]/(6×2.06×105×1272.7×104+(235×13504)/(8×2.06×105×1272.7×104)
=4.376+0.249+0.035 =4.66MM
υ/l=4.716/1350=0.0035＜[υ]/l=1/250=0.004 4、 5、
故符合要求。 预埋环φ16强度验算
2×[fv]×S=2×125N/MM2×200.96MM2=50240N 2×[fv]×S×L=50240×1.3=65312N.M＞MMAX=24827N.M 所以端部用φ16的圆钢固定符合要求。 （三）槽钢采用拉索固定的验算
本工程阳台转弯处悬挑长度较大，达到3.4米，根据经验比较，应加设拉索，现对其进行验算。
计算简图
2、求解：∑MA=VBSINφ×3.4+15666×3.3+13176×1.8+13176×0.3=0 VBSINφ=23343.35NVB=31124.5N MMAX=1/8ql2+M中
=1/8×235×3.42+（31124.5×1.2-15666×1.6-13176×0.1） =169.2+10966.2N.M
=11135.4N.M＜MMAX=24532.7N.M 经验算符合结构稳定安全要求。
3、拉索要求
根据以上计算可知，拉索的内力为VB=31124.5N，查用设计手册可得，选用
1×7束的φS15.2的钢绞索，截面面积为139MM2，此绳的承载力为：
1220N/MM2×139MM2=169580N＞VB=31124.5N 故符合要求。
4、预埋环φ16强度验算
2×[fv]×S=2×125N/MM2×200.96MM2=50240N＞VB=31124.5N 所以端部用φ16的圆钢固定符合要求。 结论：本方案设计符合施工安全要求。