梁 L/4 4.6m h/2 L/2 2L/4 号4.6m 梁 h/2 yn y0 c?c截面 梁截面 ?m?号 L/2 边L/4 梁 4.6m h/2 L/2 2L/4 号4.6m 梁 h/2 ?m? ?pcb?st0.8?t?mm??MPa??MPa??MPa? ?cx?MPa? ?m??m??kN?33S0 Sn Vp? ?MPa? ?tp?MPa??MPa? ?cp 由计算得到，四个验算截面各计算点混凝土主拉应力均为超过?tp（表中负值表示拉应力），限值0.6ftk?1.59MPa。
（四）、挠度验算
本例为全预应力混凝土构件，截面不会开裂，截面刚度取为《桥规》式（6.5.2-3）
B0?0.95EcI0
1、汽车荷载引起的跨中挠度
?5qkL4PkL3?f???1????384B?48B??
00??式中，采用荷载短期效应组合计算，汽车荷载（不计冲击力）?1?0.7，荷载横向分布系数?边?0.7965，?2号0.5983，车道折减系数??1.0。
《桥规》第6.5.3条规定，受弯构件在使用阶段挠度应考虑长期效应的影响，按以上刚度计算的挠度值乘以挠度长期增长系数??，长期挠度值在消除结构自重产生的长期挠度后，梁式桥最大挠度（跨中），不允许超过计算跨径的
28.9?1031/600??48.2?mm?。
600 挠度增长系数??，当混凝土强度标准值为C40～C80时，??=1.45～1.35，C50内插得到??=1.425。
汽车荷载跨中挠度见表31.
汽车荷载跨中挠度
表31 B0?0.95EcI0 梁号 L?m? （计入翼缘湿接缝） ?5qkL4PkL3?f???1????384B?48B?? 00?? 0.7qkf????f? ?m??MPa??kN?m??kN/m??kN?42I0 Ec B0 0.7Pk ? f??mm? ?1.425f??mm? 限值L/600 （mm） 边梁 28.9 2号梁 28.9 两车道加载，车道折减系数??1.0，边梁、2号梁的消除结构自重长期挠度值的跨中挠度分别为10.46与9.04mm，均小于48.2mm的限值，满足《桥规》第6.5.3条要求。
2、预制梁是否设置预拱值的计算 （1）恒载引起的挠度
5MGL2 fG?48B0 恒载引起的挠度计算见表32.
恒载引起的挠度计算
表32 计翼缘湿接缝 梁号 L?m? Ec?MPa? ?25??MG1?MG1??L?? fG1?48B0?MG1?MG1fG25MG2L2 ?48B0fG2?fG????fGi?m??kN?m??kN?m?42I0 B0 ?fG1?fG1?mm? MG2?kN?m? ?mm? ?mm??1.425?fGi 边梁 2号梁 （2）预应力引起的上拱度
由于预应力钢束在L/4截面附近开始弯起，为简化计算，假定支点处预应力产
x?0x?L/2生的弯矩为Mp，然后直线增到L/4，并保持不变到跨中Mp，近似取预加
力的弯矩图如图14所示。
Mx?L/2?24Mx?L/222??fp??3L?a?a??? 24EcI0?Mx?0?Mp?Np0?ep??p0Ap?ep式中：ep——有效预加力对净截面重心的偏心矩。
由《桥规》第6.5.4条规定，由预加力引起的反挠度，用结构力学法按刚度EcI0?进行计算，其值应乘以长期增长系数2，即fp?2fp，计算结果见表33.
预应力引起的跨中上拱度值计算
梁号 表33 ax?0x?L/2x?0x?L/2x?0x?L/2?ApB?EIfpL?p?eeMMfp?2fpcc0p0pppp ?m? 22??m?mm??mm??MPa??MPa??mm??mm??kN?m??kN?m?kN?mmm ????边梁 2号 梁 （3）挠度汇总（表34）
挠度汇总表
表34 梁号 fG?mm? ?fQ?mm? fp?mm? ??短期荷载效应组合的长期挠度 考虑预应力效应长期反拱 ??f?fG?fQ?mm? ???f?fG?fQ?fp?mm? 边梁 2号梁 结论：预计唉长期反拱值大于荷载短期效应组合长期挠度，且反拱值较大，可设反预拱度15mm。 （4）施工阶段的变形
由于预应力徐变产生的挠度很小，并已在挠度增长系数中有所考虑，可不计算。