第3章 单层厂房结构
3.1 某单跨厂房排架结构,跨度为24m,柱距为6m。厂房设有10t和30/5t工作级别为A4的吊车各一台,吊车有关参数见表3-26,试计算排架柱承受的吊车竖向荷载标准值Dmax、Dmin和吊车横向水平荷载标准值Tmax。 吊车有关参数 表3-26 解:查表3-11得,?=0.9。
(1)吊车梁的支座竖向反力影响线及两台吊车的布置情况(两种)如图所示。 由式(3-6)
?4.75??1.6?Dmax=??Pimaxyi=0.9??12.5?10??1?=349.12kN ??29?10??6?6????0.35?4.75?1.2??Dmax=??Pimaxyi=0.9??12.5?10??29?10??1???=408.83kN
66????排架柱承受的吊车竖向荷载标准值Dmax为408.83kN。
?4.75??1.6?Dmin=??P==103.46kN 0.9?4.7?10?1??7.0?10?y??imini??6?6????0.35?4.75?1.2??Dmin=??P=0.9?4.7?10??7.0?10?y?1???=111.56kN imini?66????排架柱承受的吊车竖向荷载标准值Dmin为103.46kN。
(2)吊车梁的支座竖向反力影响线及两台吊车的布置情况(两种)如图所示。 由式(3-9)和(3-10)可得
11T1,k=??Q?Q1?=?0.12??10?10?3.8?10?=4.14 kN
4411T2,k=??Q?Q1?=?0.10??30?10?11.8?10?=10.45 kN
44?4.75??1.6?Tmax=??Tiyi=0.9??4.14??1?=12.17kN ?10.45???6?6????0.35?4.75?1.2??Tmax=??Tiyi=0.9??4.14??10.45??1???=14.45kN
66????排架柱承受的吊车竖向荷载标准值Tmax为14.45kN。
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2
3.3 如图3-102所示单跨排架结构,两柱截面尺寸相同,上柱
Iu=25.0?109mm4,下柱Il=174.8?108mm4,混凝土强度等级为
C30。吊车竖向荷载在牛腿顶面处产生的力矩M1=378.94kN?m,
M2=63.25kN?m。求排架柱的剪力并绘制弯矩图。
解:(1)剪力分配系数
??Hu3.9??0.30 H13.2Iu25.0?108n???0.143 8Il174.8?10剪力分配系数
?A??B???0.5
(2)计算各柱顶剪力
在A柱和B柱的柱顶分别虚加水平不动铰支座,由表3-9中的简图3得
C3=1.17
因此不动铰支座反力
RA?M1?378.94C3??1.17??33.59kN(←) H13.2M63.25RB?2C3??1.17?5.61kN(→)
H13.2撤销附加的不动铰支座,在排架柱顶施加水平集中力?RA和?RB,进行剪力分配:
VA,2?VB,2??(?RA?RB)?0.5?(33.59?5.61)?13.99kN(→)
叠加上述两个状态,恢复结构原有受力状况,即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支
座反力相加,即得该柱的柱顶剪力:
VA?VA,2?RA??33.59?13.99??19.60kN(←) VB?VB,2?RB?5.61?13.99?19.60kN(→)
(3)绘制弯矩图和剪力图
柱顶剪力求出后,按悬臂柱求弯矩图和剪力图,如题3.3图所示。
VA=19.60kN VB=19.60kN
M1=378.94kN?m M2=63.25kN?m
3
A B
(a)
-19.60kN +19.60kN
+302.50kN?m -76.44kN?m +76.44kN?m +13.19kN?m
+120.22kN?m +195.47kN?m
(b) (c)
题3.3图 排架弯矩图和剪力图
3.4 如图3-103所示两跨排架结构,作用吊车水平荷载Tmax=17.90kN。已知○A、○C轴上、下柱的截面惯性矩分别为21.30?108mm4和
195.38?108mm4,○B轴上、下柱的截面惯性矩
分别为72.00?108mm4和256.34?108mm4,三根柱的剪力分配系数分别为?A??C?0.285,
?B?0.430,空间作用分配系数??0.9。求各柱剪力,并与不考虑空间作用(??1.0)的计算结果进行比较分析。
解:1.考虑空间作用(??0.9)的计算
(1)计算各柱顶剪力
在A柱、B柱和C柱的柱顶分别虚加水平不动铰支座,由表3-9中的简图5得 A柱、C柱:C5=0.60,B柱:C5=0.67 计算过程:
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Hu=3.9m,??Hu3.92.62??0.30,a??, 3.93H12.9Iu21.30?108A柱、C柱:n???0.11 8Il195.38?10由表3-9中的简图5得
????1?a)21?3?(2?a)(C5??2?3a?????(2?3a)???2?1??3(?1)??0.60 nn??????Iu72.00?108B柱:n???0.28 Il256.34?108由表3-9中的简图5得
????1?a)21?3?(2?a)(C5??2?3a?????(2?3a)???2?1??3(?1)??0.67 nn??????因此不动铰支座反力
RA?TC5??17.90?0.60??10.78kN(←) RB?TC5??17.90?0.67??11.96kN(←)
RC?0
R?RA?RB?RC??10.78?11.96?0??22.74kN(←)
(2)将柱顶反力R乘以空间作用分配系数??0.9,并将它反方向施加于该榀排架的柱顶,按剪力分配法求出各柱顶剪力:
VA,2?VC,2???A?R?0.285?0.9?22.74?5.83kN(→) VB,2???B?R?0.430?0.9?22.74?8.80kN(→)
(3)将上述两项计算求得的柱顶剪力叠加,即为考虑空间作用的柱顶剪力:
VA'?RA?VA,2??10.78?5.83??4.95kN(←)
VB'?RB?VB,2??11.96?8.80??3.16kN(←)
VC'?RC?VC,2?5.83kN(→)
根据柱顶剪力和柱上实际承受的荷载,按静力悬臂柱可求出各柱的内力,如题3.4图(a)
所示。
+12.87kN?m +8.22kN?m
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