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第三章 行车道板计算
考虑到主梁翼缘板内钢筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板(中梁)两种情况来计算。
3.1悬臂板荷载效应计算
3.1.1永久作用
1．主梁架设完毕时
桥面板可看成100cm的单向悬臂板，计算图示见图3.1-b
p g2
g1 a)
g1 '
qr
c )
g1 p b ) d)
图3.1悬臂板计算图（尺寸单位：cm）
计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩：
Mg1??111 g1?0.72?g1'?0.4??0.4223111???0.12?26?0.72??0.08?26??0.42223??1.62?kN?m? 剪力：
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Qg1?g1?1.0?1' g1?0.421?0.12?26?1.0??0.08?26?0.42?3.54?kN?2．施工二期作用
施工二期永久作用，计算图式如图3.1-c)所示。g2?0.25?1?26?6.5?kN/m?为放置在悬臂板上的人行道板得自重； p?0.35?0.25?26?0.18?0.14?1.0/2.5?2.92?kN?为悬置于悬臂板外的人行道板及护栏重力。计算二期永久作用效应如下：
弯矩：
Mg2??g2?0.9??0.1?0.9/2??p?1.0??6.5?0.9?0.55?6.5?0.9?0.55?2.92 ??7.81?kN?m?剪力：
Qg2?g2?0.9?p?8.77?kN?
3．总永久作用效应
综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：
Mg?Mg1?Mg2??1.62?7.81??9.43?kN?m?
剪力：
Qg?Qg1?Qg2?3.54?8.77?12.31?kN?
3.1.2可变作用
在边梁悬臂板处，只作用有人群，计算图式为3.1-d）所示。qr?3.0?kN/m?为作用于放置在板上的人行道板上的人群荷载；p=3.0×0.1=0.3kN为作用于悬出部分的人群荷载。
弯矩：
Mr??qr?0.9??0.9/2?0.1??p?1.0??3.0?0.9?0.55?0.3??1.79?kN?m?
剪力：
Qr?qr?0.9?p?3.0?0.9?0.3?3.0?kN?
3.1.3承载能力极限状态作用基本组合
按(JTG D60-2004)第4.1.6条：
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弯矩：
Md?1.2Mg?1.4?0.8?Mr???1.2?9.43?1.4?0.8?1.79???13.32?kN?m?
剪力：
Qd?1.2Qg?1.4?0.8?Qr?1.2?12.31?1.4?0.8?3.0?18.13?kN?
3.2单向板荷载效应计算
考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长采用钢筋扣环现浇混凝土封闭接缝，故行车道板可按单向板计算，见图3.1。 3.2.1永久作用
先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力值。根据(JTG D62—2004)第4.1.2条，梁肋间的板，其计算跨径按下列规定取用：
计算弯矩时，l?l0?t?2.0?0.12?2.12?m??l0?b?2.0?0.2?2.20?m?；所以取
l?2.12?m?。
计算剪力时，l?l0?2.0?m? 计算图示见图3.2。
bl1(a-a')/2a'ab1p'pl0????
图3.2单向板内力计算图示
在图3.2中
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沥青混凝土层面：
g1?0.05?1.0?24?1.2?kN/m?
C40混凝土垫层：
1g2???0.08?0.17??26?1.0?3.25?kN/m?
2现浇部分桥面板自重：
g3?0.12?26?1.0?3.12?kN/m?
计算得到简支板跨中二期永久作用弯矩及支点永久作用剪力为： 弯矩：
Mg2?1111g1l2?g2l2?g3l?0.6?g3?0.6288481111??1.2?2.122??3.25?2.122??3.12?2.12?0.6??3.12?0.36 8848?3.25?kN?m?剪力：
Qg2?111g1l?g2l?g3?0.6?5.65?kN? 2223．总永久作用
总上所述，支点截面永久作用弯矩为：M支g??0.7?3.35??2.345?kN?m? 支点截面永久作用剪力为：Q支g?5.65?kN?
跨中截面永久作用弯矩为： Mog?0.5?3.35?1.68?kN?m? 3.2.2可变作用产生的效应
根据(JTG D60-2004)第4.3.1条，桥梁局部结构加载时，汽车荷载采用车辆荷载。根据(JTG D60-2004)表4.3.1-2，后轮着地宽度b2及长度a2为：a2=0.2m，b2=0.6m平行于板跨径方向的荷载分布宽度：b1=b2+2h=0.6+2×0.15=0.90(m)
车轮在板的跨径中部时
垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：
a=a1+2h+l/3=0.2+2×0.15+2.12/3=1.21≤2l/3=1.41(m)，取a=1.42m，此时两个后轮的有效分布宽度发生重叠，应求两个车轮的有效分布a=1.41+1.4=2.81(m)。
车轮在板得支撑处时
a'?2?a1?t??2?a2?2h?t??1.24?m?
所以取a’=1.24m
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车轮在支撑点附近，距支点距离为x时 垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度：
a?a'?2x?1.24?2x?1.24?2x?m?
a 的分布见图3.2。
将加重车后轮作用于板的中央，求得简支板跨中最大可变作用（汽车）的弯矩为：
P1402??G?2?2?55.29?kN/m? q?ab1ab12.81?0.90n1?1?Mop??1?u??qb1l?qb12?4?4?1?1??1.3???55.29?0.90?2.81??55.29?0.902?
4?4??27.01?kN?m?计算支点剪力时，可变作用必须尽量靠近梁肋边缘布置。考虑相应的有效工作宽度后，每米板宽的分布荷载如图3.1所示，支点剪力为
Q支p??1????A1?y1?A2?y2?
A1?pb1?p'?P?49.76?kN? 2aP140??125.452a'b12?1.24?0.90
A2?1'111p?p?a?2a'??125.45?55.29???2.81?1.24??27.59?kN? 2222????11l0?b12.0??0.902?2y1??0.78l02.0
11l0??a?a'32y2??0.87l0
??Q支P?1.3??49.79?0.78?27.59?0.87??81.31?kN?
t/h=0.13/(1.8-0.13)=0.08 跨中断面弯矩：M中=0.5Mop=0.5×27.01=13.50(kN·m) 3.2.3作用效应组合 按(JTG D60-2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态作用效应基本组合。 9