年产6××10 3T乙酸乙酯设计说明书
钢板负偏差 C1?0.6mm 设计厚度 名义厚度
Sd?S?C2?4.15?2?6.15mm Sn?Sd?C1?圆整?6.15?0.8?7mm
按钢制容器的制造取壁厚 Sn?8mm
第5章 反应釜夹套的设计
5.1夹套DN、PN的确定 5.1.1夹套的DN
由夹套的筒体内径与釜体筒体内径之间的关系可知：
Dj?Di?200?3200?200?3400mm
5.1.2夹套的PN
由设备设计条件可知，夹套内介质的工作压力为常压，取PN=0.25MPa，由于压力不高所以夹套的材料选用Q235—B卷制
Q235—B材料在120℃是的许用应力[σ]t=113MPa 焊缝系数的确定
取焊缝系数φ=1.0（双面对接焊，100％无损探伤） 腐蚀裕量C2=2mm
5.2夹套筒体的壁厚
计算厚度
S?2?????PctPcDi?0.25?3400?3.77mm
2?113?1?0.25钢板负偏差 C1?0.8mm 设计厚度 名义厚度
Sd?S?C2?3.77?2?5.77mm Sn?Sd?C1?圆整?5.77?0.8?7mm
按钢制容中DN=3400mm的壁厚最小不的小于8mm所以取
Sn?8mm
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5.3夹套筒体的高度
Hj?fV?v?4?0.8?31.31?4.61Di2?4?2.55m
?3.225.4夹套的封头 5.4.1封头的厚度
夹套的下封头选标准椭球封头，内径与筒体（Dj?3400mm）相同。夹套的上封头选带折边形的封头，且半锥角??45?。 计算厚度
S?2?????0.5PctPcDi?0.25?3400?3.77mm
2?113?1?0.5?0.25钢板负偏差 C1?0.8mm 设计厚度 名义厚度
Sd?S?C2?3.77?2?5.77mm Sn?Sd?C1?圆整?5.77?0.8?7mm
按钢制容中DN=3400mm的壁厚最小不的小于8mm所以取
Sn?8mm
带折边锥形封头的壁厚
考虑到风头的大端与夹套筒体对焊，小端与釜体筒体角焊，因此取封头的壁厚与夹套筒体壁厚一致，即Sn?8mm
5.5传热面积校核
由于反应釜内进行的反应是放热反应，产生的热量不仅能够维持反应的不短进行，且会引起反应釜内的温度升高。为防止反应釜内温度过高，在反应釜的上方设置了冷凝器进行换热，因此不需要进行传热面积的校核。如果反应釜内进行的是吸热反应，则需进行传热面积的校核。
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第6章 反应釜釜体及夹套的压力试验
6.1釜体的水压试验 6.1.1水压试验压力的确定
PT?1.25Pc??????t?1.25?0.44?1?0.55MPa
6.1.2水压试验的强度校核
?T?PT(Di?Sn?C)0.55?(3200?8?2.8)??170MPa
2(Sn?C)2?(8?2.8)16MnR的屈服极限?s?345MPa
0.9?s??0.9?345?1?310.5MPa
由?T?170MPa?0.9?s??310.5MPa 所以水压强度足够
6.1.3压力表的量程、水温
压力表的最大量程：P表=2pT=2×0.55=1.1MPa 或1.5PT? P表?4PT 即0.825MPa? P表?2.2MPa
水温≥5℃
6.1.4水压试验的操作过程
操作过程：在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.55MPa，保压不低于30min，然后将压力缓慢降至0.44MPa，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将釜体内的水排净，用压缩空气吹干釜体。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。水压试验合格后再做气压试验。
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6.2夹套的液压试验 6.2.1水压试验压力的确定
PT?1.25Pc??????t?1.25?0.25?1?0.3125MPa且不的小于（p+0.1）=0.35MPa
所以取PT?0.35MPa
6.2.2水压试验的强度校核
?T?PT(Di?Sn?C)0.35?(3400?8?2.8)??115MPa
2(Sn?C)2?(8?2.8)Q235—B的屈服极限?s?235MPa
0.9?s??0.9?235?1?211.5MPa
由?T?115MPa?0.9?s??211.5MPa 所以水压强度足够
6.2.3压力表的量程、水温
压力表的最大量程：P表=2pT=2×0.35=0.7MPa 或1.5PT? P表?4PT 即0.525MPa? P表?1.4MPa
水温≥5℃
6.2.4水压试验的操作过程
操作过程：在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.35MPa，保压不低于30min，然后将压力缓慢降至0.275MPa，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将釜体内的水排净，用压缩空气吹干釜体。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。水压试验合格后再做气压试验。
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第7章 搅拌器的选型
搅拌设备规模、操作条件及液体性质覆盖面非常广泛，选型时考虑的因素很多，但主要考虑的因素是介质的黏度、搅拌过程的目的和搅拌器能造成的流动形态。
同一搅拌操作可以用多种不同构型的搅拌设备来完成，但不同的实施方案所需的设备投资和功率消耗是不同的，甚至会由成倍的差别。为了经济高效地达到搅拌的目的，必须对搅拌设备作合理的选择。根据介质黏度由小到大，各种搅拌器的选用顺序是推进式、涡轮式、桨式、锚式和螺带式。
根据搅拌目的选择搅拌器的类型：均相液体的混合宜选推进式，器循环量大、耗能低。制乳浊液、悬浮液或固体溶解宜选涡轮式，其循环量大和剪切强。气体吸收用圆盘涡轮式最适宜，其流量大、剪切强、气体平稳分散。对结晶过程，小晶粒选涡轮式，大晶粒选桨叶式为宜。根据以上本反应釜选用圆盘式搅拌器。
7.1搅拌桨的尺寸及安装位置
叶轮直径与反应釜的直径比一般为0.2 ~0.5[12]，一般取0.33，所以叶轮的直径
d?0.33Di?0.33?3200?1056mm，取d?1000mm；
叶轮据槽底的安装高度H1?1.0d?1.0?1000?1000mm；
叶轮的叶片宽度W?0.2d?0.2?1000?200mm，取W?200mm； 叶轮的叶长度l?0.25d?0.25?1000?225mm，取l?250mm； 液体的深度H1?1.0H?3200mm；
挡板的数目为4，垂直安装在槽壁上并从槽壁地延伸液面上，挡板宽度
Wb?0.1D?0.1?3200?320mm
桨叶数为6，根据放大规则，叶端速度设为4.3m/s,则搅拌转速为：
n?4.34.3??1.52r/s，取n?1.5r/s ?d3.14?1.07.2搅拌功率的计算
采用永田进治公式进行计算：??2.157?10Pa/s
?4Re?d2n??1.02?1.5?1020??7.09?106?300 ?42.157?10n2d1.52?1.0Fr???0.229[13]
g9.81 14